电力电缆计算方法模板(10篇)

导言：作为写作爱好者，不可错过为您精心挑选的10篇电力电缆计算方法，它们将为您的写作提供全新的视角，我们衷心期待您的阅读，并希望这些内容能为您提供灵感和参考。

篇1

中图分类号：TM247 文献标识码：A 文章编号：1674-7712 （2013） 24-0000-01

近年来，我国电力电缆的铺设量不断提升，但是只有数量上的增长，没有质量上的提高，将无法真正促进我国电缆运行的稳定发展。基于这一点，有必要对我国电缆载流量的计算方法进行研究，并结合我国电缆载流量计算实际情况进行有效的改进，从而实现高效的电缆载流量计算工作。

一、电缆载流量的定义阐述与计算问题类型

（一）电缆载流量的定义阐述

电缆载流量的基本定义为：某电缆线路在输送电能的过程中，会通过电流量，当热稳定条件形成的时候，电缆的导体就会达到长期允许工作的温度，这时候就称为电缆长期允许载流量。具体而言，可以将其分为三个类型：第一，长期运行持续额定电流，该载流量一般是电缆的芯温达到了九十摄氏度的时候，所进行的稳定工作电流。第二，短时允许过载电流，当绝缘电缆已经超载的时候，限定最高温度为一百三十摄氏度，允许的实践要控制在100小时内，且这种情况不能超过5次。第三，瞬时短路电流，持续时间必须在5秒以内，且限定温度为250摄氏度。

（二）电缆载流量计算问题类型

目前我国电缆载流量计算出现的问题主要表现在两个方面，一是计算标准不统一，二是计算有误差。所谓计算标准不统一，主要是指在进行电缆载流量计算的时候，因为基于的标准不同，如IEC标准、NM理论、有限元法、有限差分法等等，导致电缆载流量计算出现解析计算与数值计算这两种方法，因此在具体的计算工作上存在不同选择。计算有误差则是由于电缆载流量的具体情况不一样，通常是受到电缆敷设、实际运行等情况的影响，这就导致了电缆载流量的计算结果无法与理论值相匹配。因此，加强电缆载流量计算方法的研究，进一步提高计算准确度，是相关研究者需要重点关注的内容。

二、电缆载流量两种计算方法分析

（一）电缆载流量解析计算

电缆载流量解析计算，主要依靠的是NM理论、IEC标准，其适用范围主要是简单的电缆系统，优势在可直接计算。IEC标准与NM理论在本质上是相同的，但是相比较而言，IEC标准更为准确、科学。IEC60287是目前国际通用的标准之一，在各国电缆载流量计算中提供着非常重要的作用。NM理论通过参考电缆的集合参数、敷设条件等，将串联的热阻进行计算，利用函数关系来进行计算。

（二）电缆载流量数值计算

电缆载流量数值计算主要用到了有限元法、有限分差法、边界元法等等，广泛应用于电缆的载流量计算工作中。有限元法对复杂的边界条件处理具有比较明显的优势，在不同时期，各国研究者对其计算方式进行了一定的修正与使用，如我国梁永春等人所建立的电缆群温度场模型。边界元法是以选择的函数来满足支配方程，进而使这些函数逼近边界条件，虽然其可以解决物理场受时间影响而产生的变化问题，但是由于边界过于复杂，导致计算量很大。有限差分法被应用的实践很早，目前仍在国际上通用，其主要原理是将物理场中岁发生的问题变化转换为离散系统的问题，然后计算求解。

三、提升我国电缆载流量计算精确度的合理策略

（一）加强电缆载流量计算方法研究工作，培养专业人才与组建研究团队

提升电缆载流量计算精确度的首要方面，应该从源头上着手，加强对相关计算方法的研究工作，在高校、专职院校中培养专业性的人才，并通过组建研究团队的方式，加快电缆载流量计算方法研究的进程，从而为其带来更加科学、先进的计算方法。以目前我国在这方面所具备的专业人员数量和质量来讲，还存在着很多问题，电力专业人员中对电缆载流量计算方式的研究者仍然缺乏，培养专业性人才已成为重要内容。

（二）系统化整理电缆载流量计算方法，加深国内外相关技术的交流与合作

我国目前从事电缆载流量计算的工作人员与研究人员，在所使用的具体方法上存在着一定的差异性，形成的计算经验也有多又少，计算的实际效果也有高有低，所以必须要对我国电缆载流量计算方法进行全方面、科学化、系统化的整理与分析，进一步完善计算方法。另外，国外电缆载流量计算方法与我国相比较，由于计量设备、研究环境的不同，导致两者之间有着一定的差距，因此要加深国内外相关计算方法的交流与合作，促使电缆载流量计算方法得以完善。

四、结束语

随着国内电缆的敷设开始面向密集化、多变化发展，在电缆载流量计算上所遇到的问题也更加明显，如何正确有效地使用相关计算方法，精确的得出电缆载流量，不仅是电力工作者需要高度重视的内容，同时也是致力于电缆载流量计算研究者所关心、努力的方向。综上所述，我国电缆载流量计算方法的准确度提升，应该加强电缆载流量计算方法研究工作，培养专业人才与组建研究团队，统化整理电缆载流量计算方法，加深国内外相关技术的交流与合作，从而实现相关计算方法的新突破。

参考文献：

篇2

中图分类号： TM247 文献标识码： A 文章编号：

电力电缆线路具有较高供电可靠性和安全性，在允许的工作温度下，使用寿命可长达30～40年，被广泛的用于工业与民用的中低压电源与用电设备的电力传输。

电力电缆截面的选择,是供配电系统设计的主要内容之一。《电力工程电缆设计规范GB50217 ―2007》的第3. 7. 1. 4 条,规定:10kV及以下电力电缆截面除应符合上述1～3 款的要求外,尚宜按电缆的初始投资与使用寿命期间的运行费用综合经济的原则选择。国际电工委员会IEC 287-3-2/1995《电力电缆截面的经济最佳化》标准推荐的经济截面选择的两种计算方法都是基于TOC总费用的经济概念，电缆总费用（TOC总拥有费用）包含：初始投资（采购及安装费用）及其寿命运行费用两个部分。即：CT (总费用) = CI (初始投资费用) + CJ (运行损耗费用)。CI (初始投资费用)与CJ (运行损耗费用)都与电缆截面密切相关，当增大电缆截面时，CI (初始投资费用)将上升而CJ (运行损耗费用)将下降；而减小电缆截面时，CI (初始投资费用)将下降，CJ (运行损耗费用)将上升。因此，CI 与CJ 是存在矛盾的2 个方面,寻找二者之间的平衡点,使CT 最小,其平衡点就是经济截面,它是一个截面区间。

图1：经济截面示意图

当计算给定电流下的经济截面时，其公式为：

（1）

其中 F（线损辅量）：包括了回路相数、电价、最大负荷损耗小时和现值系数。表一列出了当cosφ=0.9，P＝0.5元/kw.h时，F与最大利用小时数（Tmax）及最大负载损耗小时(τ)之间的关系。

表1：F与最大利用小时数（Tmax）及最大负载损耗小时(τ)之间的关系

A值是单位长度和截面有关系的投资费用：

A＝（截面S1电缆的初始投资－截面S2电缆的初始投资）/（截面S1－截面S2），（元/m.mm2）。 （2）

电缆初始投资费用包括电缆价格和综合安装费用，因为综合安装费用在整个投资费用中所占比例较少，因此，电缆价格成为影响A值的主要因素。根据电缆规格型号的不同，电缆的价格存在差异，为了计算方便，按照计算出的各型电缆A值，在不影响计算精度的情况下，用平均A值来计算经济电流截面密度，平均A值的误差小于10%。表1为电力电缆计算A值及推荐平均A值比较

表2：各型电力电缆初始投资斜率A值统计及取用A值表

注1：A为单位截面长度初始投资斜率，包含电缆截面及安装敷设综合费用

受近几年来有色金属市场价格变动影响，电缆价格（特别是铜芯电缆价格）波动较大。以YJV‎铜芯交联聚乙烯绝缘聚氯乙烯护套电力电缆为例，从2009年到2011年期间，该型电缆价格波动达35%。如此大的价格变化将对单位长度和截面有关系的投资费用（A）产生影响，从而使电缆截面计算失真。

图2：YJV‎铜芯交联聚乙烯绝缘聚氯乙烯护套电力电缆价格走势图‎

电缆价格波动对经济电流选型计算的影响分析：

1 电缆价格的上涨，使A值增大。

以低压VV电力电缆为例，表3列出该型电缆在2011年的市场价，根据综合造价折算方式，估算出该型电缆的初始投资费用。通过公式（2）可以计算出该型电缆的A值曲线。如图3。由图可看出该型电缆的A值在2.5左右。而由表2查得低压VV22-1kV-(4×S)电缆的平均A值为1.602。可见，由于电缆价格的上涨，导致A值增大。

表3：低压电缆价格及初始投资费用

图3：VV22－4*S电缆A值曲线

2 A值的增大，在相同的条件下，使电缆计算截面减小

假设条件：负载电流I=100A,Tmax=5000h，电能电价P=0.5元/kWh，L=1km,由表1查得对应的F=65.6(元/W)。

当A=1.602（元/m.mm2），代入公式（1）：

宜选取截面为95mm2 电缆。

当A=2.5（元/m.mm2），代入公式（1）：

宜选取截面为70mm2电缆。因此，在相同的条件下，A值增大使电缆经济截面减小。

3 结论

篇3

中图分类号TM6 文献标识码A 文章编号 1674-6708（2012）78-0058-02

根据社会发展的需要，促进网络的发展那是必然的，相应的网络结构也随之变的更加的复杂。大部分的企业、单位都没有使用架空线路，不过也存在部分的使用电力电缆，所以，所以，电力电缆与架空线的混合使用越来越多。在目前的形势下，输电设备目前主要有两种，一种是电力电缆，另一种则是架空线。架空线是一种输电的线路，同时，它的参考是比较稳定的，相应的各种保护措施也比较全面、系统与完整。但是，它也有一定的缺点，比如：占地大、电磁的干扰力强，这样就会严重影响景观与环境，所以，慢慢地，输电网络也很少用架空线。在国内，大中型的城市都在飞速的发展，对供电可靠、人身安全、维护工作量小、占地少等优势的电力电缆得到了非常广泛的应用。

1电力电缆的电气特性

在当前使用的电力电缆有超导电缆、橡皮绝缘电力电缆、气体绝缘电力电缆等等。在这当中交联聚乙烯的电力电缆使用范围最广，是那些城市电网最喜欢使用的。

每种电缆的制作方法是不相同，正其如此，电感与电容是不相同的，与架空线也是不同的。因为它们之间的间距不同，架空线路的间距大，因此，电缆单位长度电感也就会小很多，所以，在实际上，电力电缆的阻抗角要比架空线路的的阻抗角小很多。因此，电缆的小电感特性所引起的一些像负载分配与短路电流水平的问题，同时还会对继电器造成一定的影响。

电力电缆在缆心之间、缆心与护套间距离都要小的多，同时，再因为绝缘料的高价常数，从而会使电缆单位长度比架空线的大的多，相对于较长的电缆线路，那么就必须要重视电容所带来的影响。如果带来了影响，一定要及时发现问题，并发现问题的所在之处，然后把问题得到最好的解决。平时也要做好事先预防措施，尽量把问题解决在没有发生前，这样可以减少一定的经济损失，为企业带来更大的利益。

2混合线路的发展趋势

如今，城市在高速发展，同时，变电站也要跟随社会发展的脚步，得不断的的改造、更新。到最后，电缆线路会把架空线路所替代。如此一来，就有更多的电缆与架空混合线路被迫使转入地下，相对地，改用电缆的同时，也就自然而然的形成了混合线路。虽然供电方案总是避免采用混合线路，但是，在真正的现实生活中，有很多的是与供电方案存在很大程度上的出入，特别是混合线路的发展趋势在不断的增加，尤其是对大城市来说，出现混合线路是必然性的，总有一天会出现的。从当前国内的大中型城市来看，混合线路已经有很多。混合线路的结构有着不同的结构方案，一般的类型是由变电站根据地形等因素来规划。同时再加上对混合线路进行实地的研究，从而得出最佳的设计方案。

3对混合线路保护措施研究

3.1自适应零序电流保护方法

依照混合的路线，电缆的零序阻抗是根据零序电流的变化而变化的，但是，架空线就不同，并不会因为电流的变化而改变，他在平常情况下，是比较稳定的。所以，混合线路零序参数是零序电流的非线性函数。

自适应零序电流保护方法的最重要的地方就是设法确定给定线路在发生接地短路的时候，零序电流与短路的位置关系，得了相应的关系性曲线。最主要的流程如下：

1）第一就是要确认系统运行方式，像最大运行方法，经常运行方式等；

2）积累被保护的混合线路的基本参数，包括电缆线路的参考零序阻抗的值、架空线路的长度等；

3）把混合线路分成一段一段的小段，分的越多越好，相应地，分的越多，计算精确度也就越高。所以，可以把混合线路多分几个小段，这样可以达到计算精确度高需要；

4）零序电流保护的逻辑系统根据发生故障零电流的值或者是故障的位置，决定是否动作。

3.2自适应接地距离保护方法

在以往的架空线接地距离保护，在实际运行上，其保护系统都是完善的，但是，在运用电力电缆当中，在一定的程度上是不相同的。所以，并不能把其他的=装置的计算方法就用到电缆当中，那样将会存在很多的问题，也会出现故障，有些有运行上还会出错。所以，平时这些是必须要注意的。尽可能的减少故障事故的发生，让系统安全稳定的运行。

使用以零序电流为极化量的接地方向多边形阻抗继电器，有以下几方面好处：一方面能够减少保护区受过度电阻导致的不良影响。另一方面，同时，还可以更方便保护的选择性与可靠性。

4结论

综上所述，社会在不断的发展，混合线路越来越多，同时，问题也就会随之出现，故障也会越来越多，类型也各种各样，阻抗同时也是会变化，通过自适应零序电流的保护方法与自适应接地距离的保护方法可以有效的保护电力电缆混合线路的配置。在目前，加大对混合线路的保护措施是首要任务、当务之急。

参考文献

[1]刘严右，王宝晨，李回忆，等.对电力电缆架空混合线路的使用配置及优化研究[M].电力出版社，2009，7.

[2]黄顺渐，刘思棋，袁因灯，等.浅谈电力电缆混合线路保护配置方法及对现状改进的对策研究.中国电机工程学会，2010，4.

[3]李艳砂，吴成困，李小路，等.关于电力电缆混合线路保护配置方法和改进的对策研究.中国电机工程学会，2011，4.

[4]兰同治，伍付晨，陈路怡，等.对电力电缆混合线路保护配置方法及改进的对策研究[M].山东出版社，2011，1.

篇4

签订地点：***开发区工地现场

买受人：**有限公司签订时间： 20xx 年 9 月 24 日

第一条标的、数量、规格及技术要求：详见附件。合同总价为192.5014 万元，人民币金额（大写）：

壹佰玖拾贰万伍仟零壹拾肆元整。如供货过程中数量型号发生变更，货物的单价按让利后总价同比例下浮。

第二条质量标准：所供电缆必须符合国家标准，线径及长度均不得有负公差，需提品出厂合格

证和3C 认证。

第三条出卖人对质量负责的条件及期限：质保期为安装完成验收合格后18 个月。

第四条包装标准、包装物的供应与回收：包装必须确保货物运抵现场的完好无损。电缆盘由出卖

人及时回收，若有丢失买受人概不负责。

第五条随机的必备品、配件、工具数量及供应办法：无。

第六条合理损耗标准及计算方法：无。

第七条标的物所有权自买受人验收合格后时起转移， 但买受人未履行支付价款义务的，标的物

属于出卖人所有。

第八条交（提）货方式、地点：按买受人的要求分批运至工地现场。交货时间为合同签订后10 天。

第九条运输方式及到达站（港）和费用负担：汽车运输，费用由出卖人承担。

第十条检验标准、方法、地点及期限：按电缆国家标准、现行行业标准及出卖人提供的经买受人

确认的样品验收。

第十一条成套设备的安装与调试：无。

第十二条结算方式、时间及地点：合同签订后，货物运至现场，经验收合格后付至货物价款的60%；

安装完成、调试合格、验证文件齐全后付至货物价款的90% ；其余10％作为质量保证金，在质保期满后

14 天内付清（不计利息）。

第十三条担保方式（也可另立担保合同）： 无。

第十四条本合同解除的条件：出卖人的供货质量、时间未按合同约定，买受人有权解除合同。

第十五条违约责任：出卖人未按合同约定供货，买受人在权对出卖人进行合同总价1%~5% 的罚款。

买受人未按合同付款，出卖人有权停止供货。

第十六条合同争议的解决方式：本合同在履行过程中发生的争议，由双方当事人协调解决；也可由

当地工商行政管理部门调解；协调或调解不成的，按下列第（一）种方式解决：

（一）提交南京仲裁委员会仲裁；

（二）依法向人民法院起诉。

第十七条本合同自双方签订之日起生效。

第十八条其他约定事项：

采购合同

1、电缆进场后按国家相关标准进行检测，检测费用由出卖人承担。

2、供货数量为暂定量，具体量以买受人在施工过程中的要求为准，最终按实结算。出卖人投标报价

中已包含由此发生的运输费用。

3、货物单价为固定单价，不因任何原因而调整。

4、出卖人提供的电缆是全新的未使用过的。电缆不允许有接头。电缆应持有国家归口管理部门核发

的生产许可证，并有南京市、江宁区等相关政府进网许可证。

5、出卖人应负责指导电缆安装、敷设、试验等技术服务工作。

6、多芯电缆要求分色，其分色按国家标准(黄、绿、红、蓝、黑)双色。

7、电缆的封端应严密。

8、出卖人生产货物时以每号建筑为单位，不可将同种型号规格的电缆合为一根。

9、货物运至现场后，出卖人负责免费将货物卸至买受人指定的地点。

10、招标文件、投标文件、对投标文件的书面澄清等均作为合同附件，是合同不可缺少的一部分。

出卖人买受人鉴（公）证意见：

出卖人（章）： 买受人（章）：

住所：住所：

法定代表人：法定代表人：

委托人：委托人：

电话：电话：

传真：传真：

开户银行：开户银行：鉴（公）证机关（章）

帐号：帐号：经办人：

邮政编码：邮政编码：年月日

签订时间：签订时间：

采购合同

附件:

使用部位：

1 号建筑

序号 材料名称 型号规格 单位 数量 单价 合价

--------------------------------------------

1 铠装铜芯交联电力电缆YJV22-0.6/1KV-4*120+70 米933 225 209925

2 铠装铜芯交联电力电缆YJV22-0.6/1KV-4*70+35 米605 130 78650

3 铠装铜芯交联电力电缆YJV22-0.6/1KV-4*50+25 米823 92 75716

4 铠装铜芯交联电力电缆YJV22-0.6/1KV-4*25+16 米360 51 18360

5 阻燃电力电缆ZR-YJV -0.6/1KV-4*35+16 米40 70 2800

6 阻燃电力电缆ZR-YJV -0.6/1KV-5*4 米49 20 980

7 阻燃电力电缆ZR-YJV -0.6/1KV-5*2.5 米41 8 328

8 铜芯电力电缆VV-0.6/1KV-4*35+16 米72 65 4680

9 铜芯电力电缆VV-0.6/1KV-4*25+16 米221 50 11050

10 铜芯电力电缆VV-0.6/1KV-5*16 米46 36 1656

11 铜芯电力电缆VV-0.6/1KV-5*10 米147 23 3381

12 铜芯电力电缆VV-0.6/1KV-5*6 米67 20 1340

13 铜芯电力电缆VV-0.6/1KV-5*4 米88 15 1320

14 铜芯电力电缆VV-0.6/1KV-3*4 米29 10 290

15 铜芯电力电缆VV-0.6/1KV-5*2.5 米147 8 1176

16 铜芯电力电缆VV-0.6/1KV-4*2.5 米59 10 590

17 铠装铜芯控制电缆KVV22-22*2.5 米750 27 20xx0

18 铠装铜芯控制电缆KVV22-26*2.5 米320 31 9920

19 铠装铜芯控制电缆KVV22-38*2.5 米500 49 24500

20 铠装铜芯控制电缆KVV22-2*4 米1910 6 11460

21 阻燃铜芯双绞线ZR-RVS-2*2.5 米9400 2.5 23500

22 阻燃铜芯双绞线ZR-RVS-2*1.5 米22560 1.5 33840

合计 535712

使用部位：2 号建筑

序号 名称 型号规格 单位 数量 单价 合价

--------------------------------------

1 铜芯电力交联电力电缆 YJV-0.6/1KV

4*185+95 米 140 320 44800

4*150+70 米 710 250 177500

4*120+70 米 265 214 56710

4*35+16 米 250 62 15500

4*25+16 米 100 48 4800

采购合同

铜芯铠装交联电力电

2 缆 YJV22-0.6/1KV

YJV22-4*185+95 米 160 330 52800

YJV22-4*150+70 米 180 270 48600

YJV22-4*120+70 米 150 220 33000

YJV22-4*70+35 米 180 130 23400

YJV22-5*16 米 170 43 7310

3 阻燃铜芯电力电缆ZR-YJV-0.6/1KV

4*35+16 米 250 70 17500

4 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV-0.6/1KV

3*2.5 米 1900 4.6 8740

4*120+70 米 50 230 11500

4*70+35 米 220 123 27060

4*50+25 米 230 86 19780

4*35+16 米 100 70 7000

4*25+16 米 150 50 7500

4*95 米 120 145 17400

4*50 米 250 70 17500

4*25 米 200 45 9000

4*4 米 50 12 600

4*2.5 米 50 10 500

5*16 米 150 36 5400

5*10 米 1200 25 30000

5*6 米 1100 16.6 18260

5*4 米 900 11.5 10350

5*2.5 米 2800 8 22400

5*1.5 米 50 8 400

5*1.0 米 450 6 2700

5 阻燃铜芯屏蔽控制电

缆 WL-KVVP-3*1.0 米 2400

5.7 13680

WL-KVVP-5*1.0 米 1500 7 10500

WL-KVVP-10*1.0 米 400 12 4800

6 阻燃铜芯控制电缆 ZR-KVV-3*1.0 米 2500 2.6 6500

ZR-KVV-5*1.0 米 900 3.5 3150

ZR-KVV-7*1.0 米 400 4.5 1800

ZR-KVV-4*1.0 米 100 4 400

7 阻燃铜芯屏蔽控制电

缆 ZR-KVVP-3*1.0 米 1200

4.8 5760

合计 744600

使用部位： 3号建筑

序

号

材料名称型号规格单位数量单价合价

铠装铜芯电力电缆

YJV22-0.6/1KV

4*120+70

米 285 225 64125

铠装铜芯电力电缆 YJV22-0.6/1KV 4*95+50 米 422 185 78070

铠装铜芯电力电缆 YJV22-0.6/1KV 4*25+16 米 153 51 7803

铠装铜芯电力电缆 YJV22-0.6/1KV 5*10 米 251 30 7530

阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV-4*95+50 米 65 180 11700

第 4 页共 6 页

采购合同

6 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV -4*50+25 米 105 86 9030

7 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV -4*35+16 米 246 70 17220

8 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV -4*25+16 米 115 50 5750

9 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV -5*16 米 104 36 3744

10 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV -5*10 米 312 25 7800

11 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV -5*6 米 263 16.6 4365.8

12 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV -5*4 米 207 11.5 2380.5

13 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV -5*2.5 米 414 8 331214 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV -4*2.5 米 725 10 7250

15 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV -3*2.5 米 173 5 865

16 阻燃铜芯电力电缆 ZR-YJV0.6/1KV -2*4 米 30 7 210

17 控制电缆 KVV-5*1.0 米 150 4 600

18 KVV-3*1.0 米 190 3 570

19 阻燃屏蔽控制电缆 ZR-KVVP-10*1.0 米 305 11 3355

20 阻燃屏蔽控制电缆 ZR-KVVP-7*1.0 米 516 7.5 3870

21 阻燃屏蔽控制电缆 ZR-KVVP-5*1.0 米 129 7 903

22 阻燃屏蔽控制电缆 ZR-KVVP-4*1.0 米 222 6 1332

23 阻燃屏蔽控制电缆 ZR-KVVP-3*1.0 米 691 5 3455

合计 245240.3

使用部位： 4 号建筑

序号 材料名称 型号规格 单位 数量 单价 合价

------------------------------------------

1 铠装铜芯电力电缆YJV22-8.7/10KV-3*185 米 140 280 39200

2 铜芯交联聚氯乙烯电力电缆YJV-0.6/1KV 4*185+95 米 81 320 25920

3 铜芯交联聚氯乙烯电力电缆YJV-0.6/1KV 4*25+16 米 70 48 3360

4 铜芯塑料电力电缆VV-0.6/1KV 4*95+50 米 62 170 10540

5 铜芯塑料电力电缆VV-0.6/1KV 3*35+16 米 112 49 5488

6 铜芯塑料电力电缆VV-0.6/1KV 3*35 米 112 40 4480

7 铜芯塑料电力电缆VV-0.6/1KV 4*25+16 米 142 45.5 6461

8 铜芯塑料电力电缆VV-0.6/1KV 3*25+16 米 217 36 7812

9 铜芯塑料电力电缆VV-0.6/1KV 3*25 米 308 30 9240

10 铜芯塑料电力电缆VV-0.6/1KV 5*16 米 56 36 20xx

11 铜芯塑料电力电缆VV-0.6/1KV 4*10 米 208 18 3744

12 铜芯塑料电力电缆VV-0.6/1KV 5*2.5 米 139 8 1112

13 铜芯塑料电力电缆VV-0.6/1KV 4*2.5 米 172 10 1720

14 铜芯塑料电力电缆VV-0.6/1KV 3*2.5 米 113 5 565

15 铜芯塑料绝缘控制电缆KVV-7*1 米 341 4 1364

16 铜芯塑料绝缘控制电缆KVV-4*1 米 89 5 445

17 铜芯塑料绝缘控制电缆KVV-3*1 米 147 3 441

18 铜芯塑料绝缘屏蔽控制电缆KVVP-5*1 米 132 6 792

19 铜芯塑料绝缘屏蔽控制电缆KVVP-4*1 米 270 5 1350

20 铜芯塑料绝缘屏蔽控制电缆KVVP-3*1 米 512 5 2560

合计

128610

使用部位：

5 号建筑

序号 材料名称 型号规格 单位 数量 单价 合价

----------------------------------------------

1 铠装铜芯交联电力电缆YJV22-0.6/1KV-5*16 米 155 43 6665

2 铠装铜芯交联电力电缆YJV22-0.6/1KV-4*150+70 米 235 270 63450

3 铠装铜芯交联电力电缆YJV22-0.6/1KV-4*35+16 米 235 68 15980

4 铠装铜芯交联电力电缆YJV22-0.6/1KV-4*25+16 米 310 51 15810

5 铜芯交联电力电缆YJV-0.6/1KV 5*10 米 225 24 5400

6 铜芯交联电力电缆YJV-0.6/1KV 5*6 米 51 20 1020

7 控制电缆KVVP-10*1.0 米 56 15 840

8 控制电缆KVVP-7*1.0 米 154 8 1232

9 控制电缆KVVP-4*1.0 米 38 7 266

10 控制电缆KVVP-3*1.0 米 428 6.5 2782

合计 113445

使用部位：

6 号建筑

序号 材料名称 型号规格 单位 数量 单价 合价

---------------------------------------------

1 铠装铜芯交联铜芯电力电缆YJV22-0.6/1KV-4*120+70 米 640 225 144000

2 铠装铜芯交联铜芯电力电缆YJV22-0.6/1KV-5*10 米 330 35 11550

3 阻燃型铜芯塑料电缆ZR-VV-0.6/1KV-3*35+16 米 45 50 2250

4 阻燃型铜芯塑料电缆ZR-VV-0.6/1KV-3*35 米 45 46 2070

5 阻燃型铜芯塑料电缆ZR-VV-0.6/1KV-4*16 米 55 30 1650

6 控制电缆KVV-4*1.5 米 50 8 400

合计 161920

使用部位： 14 号建筑

序号 材料名称 型号规格 单位 数量 单价 合价

篇5

中图分类号：U45 文献标识码：A 文章编号：

一、引言

随着城市化进程的不断进行，城市的面积也在不断扩容，为满足城市发展的需要，原架空电网必须入地，电力电缆入地建设后，其通风问题就呈现出来，目前国内实际设计采用按照一定换气次数计算，使得设备配置明显偏大，主要原因在于没有掌握电缆隧道内的传热学过程。本文试图通过对南方某电缆隧道进行传热学分析计算，提供正确的电缆隧道通风传热计算方法。

二、电缆隧道基本情况

拟建的南方某特大型城市220kv电缆隧道将布置4回12根截面积为25002载流量为1900A的220kv铜芯电缆、4回12根截面积为12002载流量为937A的110kv铜芯电缆，线路全长约0.8 km。采用明挖隧道，断面尺寸为2.3×2.05m，如下图1所示。

由于本工程基本上位于城市主干道下方，受条件限制其最大通风井间距达到1km，其他普遍大于200m，与《电力工程电缆设计规范》中通常控制的明挖隧道安全孔距离不大于200m相比，本工程通风条件比较恶劣。

为保证隧道内的通风排热效果，本工程采用机械送、排风方式。

三、电缆隧道通风的传热学分析

由于电缆在隧道内将产生大量的热量，这部分热量将一部分通过隧道壁面传至土壤，另一部分则通过机械通风方式排出室外。

电缆隧道传热学计算的基本假设

隧道内电缆满负荷运行；

隧道内最高温度不超过40℃；

由于隧道深埋，可以假定隧道周围土壤温度恒定、隧道壁面温度恒定，隧道通过壁面传递到土壤的热量恒定；

电缆隧道内的气流方向与各回电缆敷设方向一致，可视为气流沿轴向流过水平管束；

由于采用机械通风方式，空气流经隧道与电缆及隧道墙壁之间的传热过程为混合对流换热过程。

隧道内每m电缆的最大发热量q

q=q1+q2=12(I12R1+I22R2)=12ρ(I12/S1+I22/S2)

………（1）

式中q1，q2分别为220kv和110kv电缆的每m发热量，W;ρ为铜芯电缆的电阻率，Ω・m; I、R、S分别为电缆的电流、电阻及横截面积；

混合对流换热过程试算

根据上述假定，电缆隧道内的传热过程可视为流体在水平管内的混合对流换热过程，布朗和高文 [1]导出下列层流时的计算公式：

Num=1.75[Gzm+0.012(GzmGrm1/3)4/3]1/3(μf/μw)0.14

……（2）

式中，Num=αm L /λm,称为努谢尔特准则，αm为混合对流换热系数，W/(m2℃)；λm为空气导热系数，W/(m℃);L为与流体换热的壁面定型参数，这里取为隧道断面的宽度及高度尺寸，m.

Gzm=RemPrmD/L,称为格莱兹准则；

Grm=βgL3t/ν2,为格拉晓夫准则, β为空气体胀系数，K－1；g为重力加速度，m/s; t=tf-tt为空气平均温度与土壤温度差值，tf＝（tp-tj）/2, tp,tj分别为隧道排风温度和送风温度，℃；ν为空气运动粘度，m2/s;D为水平管内径或当量直径，m;

μf,μw为分别以tf和tw为定性温度的空气动力粘度，kg/(m・s)

在紊流时，梅坦斯 [3]和埃克特建议采用下式：

Num=4.69Rem0.27Prm0.21Grm0.07(D/L)0.36

…………（3）

式中，Rem为雷诺准则，Rem＝v L/ν, v为空气流速，m/s;

Prm为普朗特准则，Prm＝ν/a；a为热扩散率或称导温系数，m2/s;

按上式分别求出空气与侧墙壁面、顶板和底板的αm1、αm2值后，可得出通过每m长隧道围护结构传至土壤的热量qs为：

qs=LK(tf-tt)

…………（4）

上式中，K＝1/(1/αm+δ/λ),为隧道内空气与土壤的传热系数，δ为围护结构厚度，λ为围护结构的导热系数，由于隧道围护结构的导热系数在1.28～1.74 W/(m℃)范围内，因此隧道壁面与土壤之间存在较大的导热温差，长期运行结果该温度趋于恒定，并满足下式：

q=qs+qt

…………（5）

式中的qt为机械通风排除的热量，qt＝M cpρ（tp-tj）,M为机械通风量，m3/s, cp为空气的定压比热，kj/kg・℃.

联立上述各式，通过试算及验算，当该假设壁面温度与验算壁面温度一致时，本计算结果收敛。

本工程按上述原理计算后的结果见下表1~6，可以发现各区段隧道所需通风断面平均风速为0.90m/s，各区段混合对流换热量与通过壁面导热量之间的传热误差平均为0.05%，其隧道壁面温度计算假定值与核算后达到热交换平衡时的壁面温度平均相差仅1.41%，两者趋于相等，因此计算结果是可信的。

表1 各区段电缆发热量、机械通风排除热量及通过壁面传递到土壤热量计算结果

表2 各区段混合对流换热与壁面导热量之间的传热误差

表3 各区段假设壁温与达到热交换平衡时的计算壁温比较表

表4 各区段排除余热所需计算通风量

上述结果与供电部门实际运行情况基本相符，符合上海市工程建设规范DG/TI08-2017-2007《世博会园区综合管沟建设标准》和广东省标准DBJ/T15-64-2009《城市地下空间开发利用规划与设计技术规程》相关条文要求，因此本计算方法是可信的。

如果仅按照电缆发热量等余热完全由通风系统排除，则通风量将达到39.5m/s即142222m3/h，隧道断面风速达到8.4m/s,其设备及土建投资和运行费用将大大增加，如果措施不力还将给周边环境带来噪声污染，增大了环保风险。

因此正确的计算方法是保证工程顺利推进，降低工程造价，节省运行费用和降低运营期环保风险的重要保证和基础，应该引起通风设计工程师的高度重视。

三、结论及建议

通过上述实例分析，可得出以下结论：

深埋电缆隧道通风问题实质上是一个流过隧道内的空气与电缆、电缆隧道壁面及隧道周围土壤之间的传热学过程，且通过隧道壁面传入土壤的热量不可忽视；

电缆隧道的通风量除与隧道内电缆种类、数量、负载电流大小等有关外，还与所处地区、隧道尺寸及通风区段的长度有关；

在隧道内敷设电缆数量和隧道断面尺寸不变的情况下，隧道每米长度所需的通风量也将不变。

为此，建议电力运营部门应加强电缆隧道投运后的监测并将相关数据反馈给设计部门，以便改进设计思路和方法，更好的服务于供电部门，为推进城市架空电线入地创造更好条件。

【参考文献】

篇6

民用建筑供配电线路中的导线主要有电线和电缆。正确地选用电线和电缆，对于保证民用建筑供配电系统的安全、可靠、经济、合理的运行有着十分重要的意义。

1、导线选择的一般原则和要求

1.1 按使用环境及敷设方式选择

在选择电线或电缆时，应根据具体的环境特征及线路的敷设方式确定选用何种型号的导线和电缆。此处推荐根据环境特征及线路的敷设方式的要求采用的电线和电缆型号，

1.2按发热条件选择

按允许的发热条件，每一种导线截面都对应一个允许的载流量。因此在选择导线截面时，必须使其允许载流量大于或等于线路的计算电流值，

1.3按电压损失选择

为了保证用电设备的正常运行，必须使设备接线端子处的电压在允许值范围之内。但由于线路上有电压损失，因此在选择电线或电缆时，要按电压损失来择电线或电缆的截面。

1.4按机械强度选择

导线本身的重量以及风、雨、冰、雪使导线承受一定应力。如果导线过细，就容易折断，引起停电等事故。因此，还要根据机械强度来选择，以满足不同用途时导线的最小截面要求，

在具体选择导线截面时，必须综合考虑电压损失、发热条件和机械强度等要求。

1.5 选择室内、外线路导线的基本原则

从经济合理着想，室外线路的电线、电缆一般采用铝导线，架空线路采用裸铝绞线。当高压架空线路的档距较长、杆位高差较大时，采用钢芯铝绞线。对于有盐雾或其他化学侵蚀气体的地区，采用防腐铝绞线或铜绞线。电缆线路一般采用铝芯电缆，在振动剧烈和有特殊要求的场所采用铜芯电缆。

1.6 选用电缆线的原则

当输配电线路所经过的路径不宜敷设架空线路，或当导线交叉繁多、环境特别潮湿、具有腐蚀性和火灾爆炸等危险情况时，可考虑采用电缆线。其他情况下一般应尽量采用普通导线。

2、电线、电缆的型号和截面的选择

2.1 常用电线、电缆的型号规格与敷设方式的标准

在民用建筑中，室内常用的导线主要为绝缘电线和绝缘电缆线；室外常用的是裸导线或绝缘电缆线。绝缘导线按所用绝缘材料的不同，分为塑料绝缘导线和橡皮绝缘导线；按线芯材料的不同分为铜芯导线和铝芯导线；按线芯的构造不同分为单芯和多芯导线。

2.1.1 塑料绝缘电线

常用的聚氯乙烯绝缘电线是在线芯外包上聚氯乙烯绝缘层。其中铜芯电线的犁型为BV，铝芯电线的型号为BLV。

聚氯乙烯绝缘软线主要用作交流额定电压250V以下的室内日用电器及照明灯具的连接导线，俗称灯头线，都是双芯的，型号为RVB和RVS。它取代了过去常用的RX和RXS型橡皮绝缘棉纱编织软线。

2.1.2 橡皮绝缘电线

常用的橡皮绝缘电线的型号有BX(BLX)和BBX(BBLX)。BX(BLX)为铜芯棉纱编织橡皮绝缘线，BBX(BBLX)为铜芯玻璃丝编织橡皮绝缘线。这两种电线是目前仍在应用的旧品种。它们的基本结构是在芯线外面包一层橡胶，然后用编织机编织一层棉纱或玻璃丝纤维，最后在编制层上涂蜡而成。由于这两种电线生产工艺复杂，成本较高，正逐渐被塑料绝缘线所取代。

2.1.3 电缆线

电缆线的种类很多，按用途可分为电力电缆和控制电缆两大类；按绝缘材料，可分为油浸纸绝缘电缆、橡皮绝缘电缆和塑料绝缘电缆三大类。一般都由线芯、绝缘层和保护层三个主要部分组成。线芯分为单芯、双芯、三芯及多芯。是常用的塑料绝缘电力电缆的结构。

2.2 常用电线和电缆型号的选择原则

在民用建筑电气设计和施工过程中，电线和电缆型号的选择应遵循如下原则：贯彻“以铝代铜”的方针，在满足线路敷设要求的前提下，宜优先选用铝芯导线，但在一些特殊场合和配电装置中，必须选用铜芯导线；尽量选用塑料绝缘电线，这是由于塑料绝缘线的生产工艺简单、绝缘性能好、成本低，尤其在建筑物表面直接敷设时，应选用聚氯乙烯绝缘和护套电线。

2.3 导线和电缆截面的选择

导线和电缆线的截面选择主要应满足如下要求：有足够的机械强度，避免因刮风、结冰或施工等原因被拉断；长期通过负荷电流不应该使导线过热，对避免损坏绝缘名造成短路、失火等事故。

线路上电压损失不能过大。对于电力线路，电压损失一般不能超过额定电压的10％；对于照明线路一般不能超过5％。

2.3.1选择方法

一般可按如下步骤进行：对手距离L≤200m的线路，一般先数热条件的计算方法选择导线截面，然后用电压损失条件和机械强度进行校验；对于距离L＞200m的较长的供电线路，一般先按允许电压损失的计算方法选择截面，然后用发热条件和机械强度条件进行校验。

民用建筑主要由低压供配电线路供电，所以导线截面的选择计算方法主要采用发热条件计算法和电压损失计算法。

2.3.2 按发热条件选择导线截面

由于负荷电流通过导线时会发热，使导线温度升高，而过高的温度将加速绝缘老化，甚至损坏绝缘，引起火灾。裸导线温度过高时将使导线接头处加速氧化，接触电阻增大，引起接头处过热，造成断路事故，因此规定了不同材料和绝缘导线的允许载流量。在这个允许值范围内运行；导线温度不会超过允许值。

2.3.3按允许电压损失选择导线截面

电流流过输电线时，由于线路中存在阻抗，必将产生电压损失。这里所讲的电压损失是指线路的始端电压与终端电压有效值的代数差，即ΔU=U1- U2。由于用电设备的端电压偏移有一定的允许范围，所以要求线路的电压损失也有一定的允许值。

2.3.4 零线截面的选择方法

在三相四线制供电线路中，零线截面可根据流过的最大电流值按发热条件进行选择。根据运行经验，也可按不小于相线截面的1／2选择，但必须保证零线截面不得小于按机械强度要求的最小允许值。单相线路的零线截面应与相线相同。两相带零线的线路可以近似认为流过零线的电流等于相线电流，因此零线截面也与相线相同。

在选择导线截面时，除了考虑主要因素外，为了同时满足前述几个方面的要求，必须以计算所求得的几个截面中的最大者为准，最后从电线产品目录中选用稍大于所求得的线芯截面即可。■

篇7

中图分类号：TM247

2010年8月3日，河南省巩义市一座用户变电站的10KV馈线电缆发生爆裂，经检查发现，是一条240mm2的电缆爆裂引发了此次事故。为什么会发生此次事故呢，原来该电缆所带的负荷为本厂的热轧生产线，近期由于该生产线增容，负荷增大，厂家为了节省投资，在原来240mm2的电缆上并了一条70mm2电缆，经计算二根电缆并用安全载流量是610A，而热轧生产线的最大负载电流为550A，按照I≥Izmax的原则，这样运行应该是安全可靠的。但是，他们忽略了电缆是有电阻的，因为多并电缆连接时，由于阻抗的不同，会造成多并电缆的电流分配不平衡，从而导致了240mm2电缆负载过大而爆裂。

电缆电阻的计算

电缆的直流标准电阻可以按照下式进行计算：

式中：R20――电缆在20℃时的直流标准电阻（Ω/km）

n――芯线数；

K1――芯线扭绞率，约0.02-0.03；

K2――多芯电缆的扭绞率，约0.01-0.02。

任一温度下每千米长电缆实际交流电阻为：

式中：a1――电阻在t℃时的温度系数；

按照电缆电阻的计算方法，将不同标称截面的电阻值计算如下：

标称截面（mm2）

增容以后，热轧生产线负荷电流为550A，现有电缆为240mm2三芯铝芯电缆，查表二知其安全载流量为415A，电缆将超载运行，存在不安全隐患，为了保证供电正常，该企业打算并另外一根电缆进行分流，以保证正常供电。

那么，这根电缆该如何选择呢？该企业进行了简单的计算：由于两条电缆平行敷设时，电缆的安全载流量会发生变化，两条并用时，其安全载流量应该为原载流量的0.92倍。则此时240mm2铝芯电缆的安全载流量为382A。70mm2的安全载流量为180A，按照I≥Izmax的原则再并一根70mm2的电缆就可以保证安全运行。

按照表一可以计算出电缆的阻抗模值，在不计并列电缆的接触电阻的情况下，将并列电缆理解为两阻抗并联，计算出电流分配值。

当热轧生产线并一70mm2的三芯铝芯电缆时：

不难看出240mm2的电缆还是在过载运行。

结束语

在平时的工作中，我们经常会忽视电缆并行敷设时的相互影响，忽视电缆的阻抗情况，而简单的根据安全载流量进行电缆的选择，根据上例，可以看出，简单的按照经验来选择并用电缆是不可行的。

必须考虑到其阻抗及电缆间的相互影响进行科学计算后，方可进行选择。

也就是说，在两电缆并列运行时，选择电缆的载流量必须满足以下条件：

而且还必须满足：I选择fh

其中：I选择fh――并用以后所选择的电缆的负荷电流；

I选择――所选择的电缆的额定载流量；

I已有fh――并用以后已有的电缆的负荷电流；

I已有――已有的电缆的额定载流量。

经计算，如果与原240mm2铝芯电缆并一根95mm2铝芯电缆就可保证安全运行。

篇8

中图分类号：TM75 文章编号：1009-2374（2016）36-0067-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2016.36.033

交流耐菏匝槭羌定电力设备绝缘强度最有效和最直接的方法，是交接试验和预防性试验的一项重要内容，而串联谐振是交流耐压试验中常用的一种方法。对于110kV、220kV电压等级长距离电力电缆进行交流耐压试验，由于存在试验电压高、电容量大等特点，如果单一的采用串联谐振交流耐压试验方式，由于被试品对地电容量很大，容易导致谐振频率过低，甚至低于30Hz。因此现场通常采用串并联混合谐振交流耐压试验方式，但串并联混合谐振在实际试验中，存在试验频率不能直接计算、试验电源容量难以估算的问题，这给试验工作带来了很大的麻烦。本文通过计算分析，推导给出串并联混合谐振试验频率计算公式和试验电源容量的估算方法，从而给试验工作带来了很大的方便。

1 串并联混合谐振试验频率及试验电源容量计算

串并联混合谐振试验原理图如图1所示：

假设试验回路的谐振频率为f，将试验回路右侧的并联电抗器L2和被试品电容等效为电容C1，如图2所示，由于进行该类型高压试验时，土建施工已基本结束，试验场地比较平整宽阔，电抗器可以尽量分散摆放，所以不考虑电抗器之间的互感磁通，即不考虑互感的影响。

两个无源二端口网络等效的条件是阻抗相等，即在该二端口上施加相同电压U，电流I也相同。则：

由上述推导公式可知，试验过程中不同电感量的电抗器L1、L2位置发生改变时，谐振频率将不会发生变化，但流过励磁变的电流I、励磁变输出电压U1及试验电源进线电流i与电抗器L1、L2的关系密切，所以在试验过程中，一般要求将电感量小的电抗器用做并联补偿，以减小流过励磁变的电流I、励磁变输出电压U1及试验电源进线电流i。在试验准备阶段，由于品质因素Q存在不确定性，为准备试验电源，Q值一般取经验值20进行

估算。

2 现场实际应用

对某变电所110kV电力电缆进行交流耐压试验。电缆参数为额定电压64/110kV，型号ZC-YJLW03-Z，电缆长度1300m，截面1×630mm2，电缆对地电容量约为0.26uF。根据GB50150-2006电气装置安装工程电气设备交接试验标准，64/110kV橡塑电缆交流耐压试验电压为2U0=128kV，试验时间为60min。试验采用4台220kV、146H、5A的高压谐振电抗器，1台150kVA变频电源，1台7.5kV/5A×4励磁变进行。试验如考虑采用串联谐振方式进行，则需要4台电抗器并联后等效为1台电抗器进行串联谐振。此时计算频率约为51.7Hz，高压试验电流约为10.78A，估算所需电源容量约为104A。考虑现场无法提供如此大的试验电源，试验人员考虑试验采用串并联混合谐振方式进行，即4台电抗器采用1串3并，试验时，在励磁变高压侧接一只50kV分压器，用于监测励磁变高压侧输出电压，励磁变高压侧与串联电抗器用高压引线连接，接一只钳形电流表，变频电源输入侧接一只钳形电流表，此时高压侧等效电阻主要考虑励磁变高压侧电阻和串联电抗器电阻两部分，励磁变高压侧电阻约为150Ω，串联电抗器电阻约为624Ω，等效电阻约为774Ω。按照推导出的公式进行计算，试验频率约为51.7Hz，高压试验电流I约为2.67A，励磁变高压侧电压约为2.89kV，试验电源约为8.6A。现场实际试验后，谐振频率为51.5Hz，高压试验电流I为2.7A，与理论计算数据相吻合，励磁变高压侧电压为4.0kV，品质因数q为32，试验电源输入电流为16.4A。为验证推导出的公式，试验人员更改L1、L2位置，即采用3台电抗器并联后串联在高压回路中用于抬升试验电压，另1台电抗器做并联补偿用，此时高压侧等效电阻约为358Ω。按照推导出的公式进行计算，试验频率约为51.7Hz，高压试验电流I约为8.1A，励磁变高压侧电压为2.89kV，试验电源约为35.6A。现场试验后，谐振频率为51.6Hz，高压试验电流I为8.0A，与理论计算数据相吻合，励磁变高压侧电压为5.5kV，品质因数Q为23.2，试验电源输入电流为66.9A。

通过两次现场实际验证可以看出，谐振频率、高压回路电流与理论计算相吻合，但是励磁变高压侧电压、品质因数及试验电源输入电流与理论计算不符，这是因为110kV电缆终端位于40m高的铁塔上，高压引线很长，随着试验电压的升高，电抗器高压接线柱、高压引线及电缆终端导体都会对空气放电，即产生起晕现象，导致试验回路的品质因数下降，所以励磁变高压侧输出电压比理论计算值要高，而高压回路的电流大小不变，所以导致试验电源输入容量升高，输入电流增加。

3 结语

现场进行长距离电力电缆交流耐压试验时，应事先通过理论计算，选择合适数量的试验电抗器及合适试验方式，使试验频率、试验电流等参数满足试验要求；由于上述理论推导未考虑到电感元件互感的影响，为避免理论计算与现场实际偏差较大，电抗器之间应尽量分散摆放，以减小甚至消除互感的影响；由于高压引线起晕受高压引线长度、线径、环境温度、湿度等不可控因素的影响，实际选择试验电源时，容量要求至少要按照理论计算值的2～4倍考虑，以保证试验电源容量满足试验要求。

参考文献

篇9

关键词:城市配电 桥架最小允许弯曲半径填充率弯通

中图分类号：F407文献标识码： A

Keywords: city distributioncableminimum bending radiusfilling rate General

一、规范对桥架选择的相关要求：

（一）《民用建筑电气设计规范――2008》对桥架敷设电缆的规定

1. 电缆最小允许弯曲半径

电缆在任何敷设方式及其全部路径的任何弯曲部位，应满足电缆允许弯曲半径要求，电缆的最小允许弯曲半径不应小于表1所列数值。

表1 电缆最小允许弯曲半径

2.填充率

在电缆托盘上可以无间距敷设电缆，电缆在托盘内横断面的填充率：电力电缆不应大于40%。

二、根据电缆最小允许弯曲半径选择桥架：

图1为一桥架弯通，弯通的尺寸为：长×宽×高=l×b×h ，内侧倒角为45°,倒角距离为b 。

图1 桥架弯通

（一）、不考虑电缆外径,求解电缆最小允许弯曲半径与桥架宽度的关系

图2：图中圆与桥架外边相切，圆的半径为R，桥架的宽度为b（即AB=b）,桥架的倒角为45度,桥架的倒角距离为b ，CF为倒角上的两个点，当CF为圆上的点时，所得出的圆的半径最大。

图2

由勾股定理得：

BC2+OB2=R2; (1)

由图可知：

OA=OC=OE=BD=R;

BC=BD-2b;

OB=OA-b。

BC=BD-CD;

BD=R； BC=R-2b (2)

CD=2b;

OB=OA-AB;

OA=R；OB=R-b(3)

AB=b;

由(2)、（3）可将（1）式写为：

（R-2b）2+(R-b)2=R2;(4)

整理如下：

R2-6Rb+5b2=0; (5)

求解(5)式得：

R1=b;R2=5b;

显然R1不满足要求;R=5b;（6）

所以5b为最大转弯半径。

在实际工程中，电缆都有外径，上述论述只是方便我们理解后边的计算。

（二）考虑电缆外径，求解最小允许弯曲半径与桥架宽度和电缆外径的关系

图3：电缆的半径为r，直径为d , 内圆的半径为R，桥架的宽度为b,桥架的倒角为45度, C’F为倒角上的两个点，当C’F为最小圆上的点时，所得出的圆的半径最大。

由勾股定理得：

BC’2+OB2=R2;(7)

图3

由图可知：

OA’= OC’= OE’=OE-d=R;

C’D=2b;

BD=R+d；

BC’=BD-C’D;BC’= R+d-2b (8)

OB=OA-AB；

OA=R+d； OB= R+d-b(9)

AB=b;

由(8)、(9)式可将（7）式写为：

（R+d-2b）2+(R+d-b)2=R2; （10）

整理得：

（11）

根据一元二次方程的求解公式：

R=

得：

R1=（12）

R2=（13）

显然R2不满足要求; R=; （14）

所以为最大转弯半径。

上面为我们考虑了电缆外径算出来的转弯半径，工程上一般将图3中OC做为实际电缆的转弯半径。即R=+r 。 （15）

三、利用在Excel中编辑公式来计算不同桥架所能通过的电缆数量如下：

四、利用在Excel中编辑公式来计算多根电缆所需的截面积要求：

配网工程中常用的最大电缆就是240截面的电缆，所以我们等效为该规格的电缆，方便工程选择桥架。只有同时满足表2和表3的桥架，才可满足工程实际需求。

五、总结：

工程中，可通过增加桥架倒角距离的方法来增大电缆转弯半径。表3中电缆截面是利用电缆直径的平方来计算的（因为电缆之间存在间隙，本人认为该计算更为合理） 。

本文的计算已在《中豪置业塔密村片区城中村改造19号地块受电工程》中应用。

参考文献

篇10

中图分类号：TM862 文献标识码：A 文章编号：1000－8136（2012）17－0036－01

接地装置就是包括引线在内的埋设在地中的一个或一组金属体（包括水平埋设或垂直埋设的接地极、金属构架、金属管道、钢筋混凝土构筑物基础及金属设备等），或由金属导体组成的金属网，其功能是用来泄放故障电流、雷电流或其他冲击电流，稳定电位。而接地系统则是指包括发变电所接地装置、电缆接地、中性线接地及二次系统接地在内的系统。

1 接地方式

根据电力供应行业标准DL/T 620－1997《交流电气装置的过电压保护和绝缘配合》的要求，3～35 kV交流电力系统可依据不同的情况选择以下接地方式：①不接地方式；②消弧线圈接地方式；③电阻接地方式。

变电所的接地装置应充分利用自然接地体，并敷设人工接地体，为了将变电所内各种不同用途和各种不同电压的电气设备接地，要求敷设一个总的接地装置，接地装置的接地电阻应满足其中接地电阻最小值的接地要求，接地电阻允许值R≤120/I，I是计算用的流经接地装置的入地短路电流，短路电流计算方法：

（1）对装有消弧线圈的发电厂、变电所或电力设备的接地装置，计算电流等于该厂、所内接在同一电力网各消弧线圈额定电流总和的1.25倍。

（2）对不装消弧线圈的发电厂、变电所或电力设备的接地装置，计算电流等于电力网中断开最大一台消弧线圈时的最大可能残余电流值。

2 接地系统的构成

一个装置或一个单体项目的接地系统由下列部分组成：

（1）为保证人员及设备的安全及正常运行，应将电气设备的某些部分与接地装置做良好的电气连接。接地系统设计包括工作接地、保护接地、过电压（内部及雷电）保护接地及防静电接地等几种方式。

（2）需进行工作接地的设备，如发电机、变压器及静电电容器组的中性点：电流互感器、电压互感器的二次线圈；避雷针、避雷带、避雷线、避雷网及保护间隙等。

（3）需做保护接地的设备金属外壳或支架，如电动机、变压器、电容器、电力电缆的金属外皮、电力线路的金属保护管及电缆支架等。

3 接地装置设计

3.1 水平接地体

变电所接地装置应敷设以水平接地体为主的人工接地体，降低接地电阻主要靠大面积水平接地体，它既有均压和减少接触电压、跨步电压的作用，又有较好的散流作用。水平均压带的平行间距一般按接地网面积大小，按5～10 m布置，接地网面积越大，

均压带的间距应越大。水平接地体的外缘应闭合，外缘各角应做成圆弧形，圆弧的半径不宜小于均压带间距的1/2，接地网的埋深一般0.6～0.8 m。在冻土地区应敷设在冻土层以下。

3.2 垂直接地体

冲击接地电阻是变电所接地装置的重要技术指标，接地体在冲击电流作用下的性能与在工频电流作用下不同，在冲击电流作用下的接地体呈现明显的电感元件，阻碍接地电流流向接地体远端。处于接地网内部的垂直接地体，由于水平接地网的屏蔽效应，其对于降低接地电阻影响甚小，处于接地网边缘的垂直接地体，由于接地网的屏蔽效应相应减少，其对于接地网散流有一定帮助。变电所接地装置应敷设必要的垂直接地体，接地网内位于引流点的垂直接地体可有效改善接地装置的冲击特性，接地装置应在避雷器、建筑物顶避雷带及场区避雷针接入，主接地网引流点处敷设若干垂直接地体。

4 降阻措施

4.1 水平外延接地

应尽量采用水平放射方式。因为水平放射施工费用低，不但可降低工频接地电阻，还可降低冲击接地电阻，起到有效的防雷作用。

4.2 深埋式接地极

在地下水位较丰富及地下水位较高（地下较深处的土壤电阻率较低）的地方，可用坚井式或深埋式接地极，具有不易受外力破坏、不易氧化锈蚀和钢材消耗量小等优点。

4.3 爆破接地技术

基本原理是用钻机垂直钻孔几十米，在孔中布置接地电极，然后沿孔每隔一定的距离安放一定量的炸药来进行爆破，将岩石爆裂、爆松，接着用压力机将调成浆状的物理降阻剂压入深孔及爆破制裂产生的缝隙中，通过降阻剂将地下巨大范围内的土壤内部沟通，加强接地电极与土壤、岩石的接触，从而达到较大幅度降低接地电阻的目的。

4.4 降阻剂