地基处理施工规范模板(10篇)

导言：作为写作爱好者，不可错过为您精心挑选的10篇地基处理施工规范，它们将为您的写作提供全新的视角，我们衷心期待您的阅读，并希望这些内容能为您提供灵感和参考。

篇1

中图分类号：TU47 文献标识码：A文章编号：

0前言

随着现代建筑产业的发展，工程施工管理的重要性越发明显。建筑在地基处理施工的质量监管中，存在诸多的问题，尤其是监管的不规范、监管力度的缺乏，严重制约着监管的有效性。于是，基于存在的监管问题，强化监管的有效性，尤其是监管体制的完善、监管体系的构建，是强化监管工作的重要举措。并基于监管工作的优化和改革，更有助于现代建筑产业的发展。

1地基处理施工中质量监管存在的问题

随着我国改革开放的不断深入，建筑产业的发展日益繁荣。当前，我国建筑产业不够完善，尤其是建筑产业链缺乏完善的体制，在规范管理上相对欠缺，以至于建筑地基处理施工监管落实不到位，诸如质量监管工作，在施工阶段比较欠缺。于是，地基处理工程的施工管理，在一定程度上存在诸多的问题，涉及到人力、物力、财力等方面，而且这些监管问题，在一定程度上制约监管工作的开展。

1.1工程管理不规范，尤其是监管人员缺乏良好的素质

目前，我国建筑领域的人才相对缺乏，在工程的施工建设中，存在诸多不规范、不科学的行为。在地基处理工程施工中，高密度的和谐施工环境，需要基于有效的施工管理。而实际的施工监管工作相对缺乏，监管人员对各项管理工作落实不到位，监管工作带有形式的色彩，以至于施工人员相对散漫，工程安全隐患增多，施工质量难以确保。同时，施工管理人员非专业出身，都是由领导担任，这就造成监管缺乏专业性，对于监管中的问题不能及时发现，最终影响工程质量的管理工作。

1.2施工人员的安全意识淡薄，尤其是施工技术的缺乏

地基处理工程的施工监管，在于对高密度的施工群体进行协调的分化管理，以强化施安全管理和质量监管。而实际的施工建设，施工人员的专业性缺乏，对于安全缺乏一定的意识，以至于施工操作出现不同程度的不规范操作，影响施工建设的质量。同时，企业的监管制度不完善，缺乏对于施工人员进行技术培训，最终造成施工现场“鱼龙混杂”，各类安全问题、质量问题都孕育而成，进而加剧了施工质量监管的难度。

1.3工程施工的质量监管力度缺乏，尤其是监查不到位

地基处理工程在一定程度上，工程系统性强，尤其是多工种、多技术下的施工建设，对施工质量监管带来较大的难度。实际的工程监管，缺乏监管的力度，对于工程项目的管理执行力落实不到位，在一定程度上滋生了各类质量问题的出现。同时，施工项目的监查不到位，表面形式下的监管工作，严重影响着工程的有序开展。并且，管理的监查缺乏完善的体系，各监查部门的职能不明确，监查工作无法落到实处，最终造成监管缺乏有效性。

2强化地基处理工程监管的若干措施

现代人的生活理念发生了本质性转变，建筑结构的施工建设更加复杂，地基处理施工难度加大，诸多的监管问题制约着现代施工建设的发展。针对上述的若干问题，提出强化地基处理工程监管的几点措施，诸如创新监管理念、监管制度等，都可以提高施工的安全性，以及工程施工质量。

2.1规范施工监管工作，尤其是提高管理人员的专业能力

地基处理施工是一个高密度的施工工程，施工监管的规范性，是监管工作开展的基础。在施工项目的管理中，要规范管理制度，明确好各管理部门的职责，并落实到人，这样在规范的监管体制下，强化监管的力度。同时，监管人员的职业能力，尤其是综合管理素质，是监管工作有序开展的重要因素。地基处理施工多工种、多工艺的施工环境，决定监管人员，具有较强的监管能力，对于项目中的各项问题，进行妥善而及时的处理，是地基处理施工监管者所必须的。并且，管理者应该具有创新的监管理念，不断强化工程的监管力度，以落实各项监管职能。

2.2构建完善的监管体系，尤其是强化工程质量的监管

地基处理工程建设在于质量控制，在完善的管理体系中，落实好质量监管是基础。公地基处理施工的质量问题源于多个方面，这就要求监管工作必须做到全面而细致，对于工程项目的质量问题，进行有效的规避。在质量监管中，要强化施工人员的施工技术，进而规范其施工操作。并对其施工技术进行培训，以完善有效施工的自身条件。同时，质量监管是管理工作的核心内容，于是在监管中，控制好施工各环节的工程质量，避免人为因素或外部因素下的工程质量。而且，施工质量问题下的“二次”施工，不仅影响工程进度，还增加了工程的成本输出。所以，在地基施工管监管中，构建完善的监管体系，对于地基处理工程质量方面，进行全面而细致的施工质量监管。

2.3强化监管职能，尤其是提高监查力度

地基处理施工中，多工种、多工艺的施工环境，需要基于有效的监查力度，对于施工的各环节进行规范监管。地基处理工程比较特殊，管理的职能部门，在监管的职能上比较模糊。于是，在强化监管的工作中，对于管理部门的完善，尤其是监管职能的优化，可以强化检查的力度。同时，对于监管中的问题，要进行及时的问题分析，进而有效的问题反馈，以强化监管的有效性。并且，监管的开展需要基于完善的检查制度，以规范各监管工作的有效落实。

3结语

基于上述，我们知道：地基处理施工质量监管存在诸多的问题，尤其是监管工作的落实不到位，监管缺乏全面性和有效性，严重制约监管工作的有序开展。于是，基于管理体制的完善、管理体系的构建，对于落实监管工作，优化监管效率，具有实质性的意义。

参考文献：

[1]龚梅，彭更旺.地基处理施工质量管理分析[J].现代商贸工业，2010（07）298—299.

篇2

中图分类号：TU447 文献标识码：A

一、工程概况

本工程为某仓库用房，门式刚架结构，甲方要求地面堆载不小于50Kn/m2；建筑面积1574.63m2，建筑总高度8.35m，设防烈度7度，结构安全等级二级。

（一）地理位置及地貌

本工程位于平原地貌单元之上，地势较平坦，场地内分布多条南北向排水沟，宽1.8～3.5米，深1.2～1.8米，勘察期间已基本填平；场地东面分布多个大小不等鱼塘，深约3.0米，已填平。

（二）地质情况

根据所提供的地勘资料，拟建场地在本次勘探范围内，土层共分为6层，现选取其中的4层土列表如下：

表1 地基承载力特征值（fak）及压缩模量（ES1-2）建议值

勘察期间，各钻孔均遇到地下水，主要为赋存于松散沉积物中孔隙水，系潜水性质，受大气影响，主要由大气降水及地表水渗透补给。勘探时地下水初见水位埋深0.80～1.00m，稳定水位埋深0.60～0.90m（标高为3.58 m～3.28m）。年水位变化幅度1.0m左右，近3～5年最高地下水位埋深0.50m（标高为3.68m）。对本次拟建工程而言，建筑物基础受地下水位变化具干湿交替，按不利因素考虑，该场地环境类型为Ⅱ类。根据邻近工程资料分析，拟建场地地下水对砼和砼中钢筋长期浸水具弱腐蚀性，干湿交替具中等腐蚀性，对钢结构具中等腐蚀性。

二、地基处理

根据地勘报告，该场地类别属Ⅲ类场地，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第一组，设计特征周期为0.45s，为抗震不利地段。本场地根据试验及公式计算，判别(3)、(4)层饱和粉土为可液化土层，地基土液化等级为轻微液化；综合判定该拟建场地具轻微液化。由于表层覆盖层较厚，且承载能力很低，且压缩模量小，地基沉降量大，故不能直接作为浅基础或堆场的持力层，因此必须对场地进行地基处理。

（一）地基处理方案

根据结构初步设计结果，单柱最大竖向承载力标准值Nmax=500kN，堆载≥50Kn/m2，要求处理后地基的承载力特征值在80~120kPa，满足该建筑物对承载和沉降的要求。参考本地区已有的施工经验，我们采用砂石桩进行地基处理。同时利用桩中的砂石孔隙排水，减小因挤土效应使孔隙水压力增加的问题，减轻或消除液化土层的作用，使复合地基的承载力能稳定并达到工程需要。

（二）砂石桩复合地基的设计及施工：

1、 执行规范：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011、《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-2012、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010。桩基为正三角形布置，桩径400mm，桩间距1.05m，面积置换率7.18%。

2、 砂石桩桩长的确定：桩长穿过承载力低的(1)、(2)号土层，桩端进入(3)号土层内≥1m；本工程桩长≥6m。

3、 处理范围：按地基沉降计算的应力影响范围及大于可液化土层厚度的1/2并不小于5m确定，同时因为建筑一层内部有重型设备，综合考虑，本工程区建筑物外墙以外6m范围以内满堂处理。

4、 砂石桩使用的砂石料采用天然级配砂卵石，要求含泥量≤5%，最大粒径≤50mm。

5、 砂石桩使用的砂石料的级配按设计承载力做级配试验，以现场试验确定。

设计估算：桩用料量=桩孔体积×充盈系数；

规范取值：充盈系数β=1.2~1.4，若施工中地面下沉：取大值；施工中地面隆起：取小值。

根据当地施工经验，本工程的充盈系数取值为β=1.25

6、 砂石桩采用振动沉管桩机施工，以消除(3)、(4)层饱和粉土的液化作用。

7、 施工前先选择有代表的地块做施工工艺、成桩挤密试验，确定复合地基的设计参数的准度，对原设计作进一步的补充完善。

8、 砂石桩的打桩施工顺序：从中间向或隔排施工。打桩过程中有地面隆起不均匀的现象出现，采取调整充盈系数的方法解决此问题。

9、 施工时桩水平偏差不应大于0.3倍套管外径，套管垂直度偏差不应大于1%。

10、砂石桩打完后，将设计桩顶以上的土层挖除到设计的桩顶标高，将场地上松散的土用压路机压实，再分三层铺设砂石垫层（此层在现场称为褥垫层），用压路机压实到设计标高，厚度共500mm。

11、在褥垫层施工完成后25天对复合地基做静载荷试验。静载荷试验的数量按不少于总桩数的0.5%及每个单体建筑不少于3点控制。同时按照规范要求检测基础变形及检测压缩模量，沉降量控制为：总沉降量≤50mm，柱间沉降差≤0.002L（L为柱距）。

（三）地基处理承载力试验

取场地7#试验点，采用现场静载荷试验，测得复合地基承载力极限值为210kpa，相应的最大沉降量为16.30mm，满足工程要求。

三、结束语

本文通过工程实例，针对软土地区地基承载力不足时给出了有效的地基处理方案，该方法亦有效的控制了土层液化的产生；静载荷试验表明，砂石桩处理后的软土地基承载力、地基变形均能满足工程需要，效果理想。本文为粉土、粘性土、素填土、杂填土等软土地区的地基处理提供设计和施工经验。

参考文献：

篇3

一、液化地基的国内外研究概况

地基液化分析与处理一直是土动力学的主要研究课题之一。液化一词最早见于1920年Hazen.A的《动力冲填坝》，用来说明卡拉弗拉斯冲填坝的毁坏。1936年casagrande首先给出了砂土液化的判别方法―一临界孔隙比法。上世纪50年代，各国学者对砂土液化进行了广泛研究，主要包括：砂土液化的机理，砂土液化的预估方法，砂土液化的地基处理等。

所谓液化是指由于孔隙水压增加及有效应力降低而引起粒状材料(砂土、粉土甚至包括砾石)由固态转变成液态的过程。影响液化的因素有：①颗粒级配，包括粘粒、粉粒含量，平均粒径d50；②透水性能；③相对密度；④结构，⑤饱和度，@动荷载，包括振幅、持时等。

我国《工业与民用建筑抗震设计规范》(T J11-78)根据1971年以前8次大地震的数据，参考美国、日本的有关研究成果给出了以临界标准贯入击数为指标的砂土液化判别公式。现行规范《建筑抗震设计规范》(GBJ11-89)通过对海城、唐山地震的系统研究，结合国外大量资料，对原规范进行了修改，采用了两步评判原则，并对临界标贯击数公式进行了修改，使之更符合实际。在国标《岩土工程勘察规范》(GB50021-94)中，对此又进行了补充，给出了液化比贯入阻力临界值和液化剪切波速临界值公式，用来进行液化判别。在公路工程中，基本上沿用上述两步评判原则，采用了临界标贯击数判别方法，并根据公路工程中的研究成果，给出了临界标贯击数的计算公式。这些规范在我国工程界得到了广泛应用。

二、高等级公路可液化地基处理方案的确定

强夯法处理地基是20世纪60年代末Menard技术公司首先创立的，该方法将80～400kN重锤从落距6～40m处自由落下，给地基以冲击和振动，从而提高地基土的强度并降低其压缩性。强夯法常用来加固碎石、砂土、粘性土、杂填土、湿陷性黄土等各类地基土。由于其具有设备简单、施工速度快、适用范围广，节约三材、经济可行、效果显著等优点，经过20多年来的应用与发展，强夯法处理地基受到各国工程界的重视，并得以迅速推广，取得了较大的经济效益和社会效益。

由于强夯处理的对象(即地基土)非常复杂，一般认为不可能建立对各类地基土均适合的具有普遍意义的理论，但对地基处理中经常遇到的几种类型土，还是有规律可循的。实践证明，用强夯法加固地基，一定要根据现场的地质条件和工程使用要求，正确选用强夯参数，一般通过试验来确定以下强夯参数：

(1)有效加固深度：有效加固深度既是选择地基处理方法的重要依据，又反映了处理效果。

(2)单击夯击能：单击夯击能等于锤重×落距。

(3)最佳夯击能：从理论上讲，在最佳夯击能作用下，地基土中出现的孔隙水压力达到土的自重压力，这样的夯击能称最佳夯击能。因此可根据孔隙水压力的叠加值来确定最佳夯击能。

(4)夯击遍数：夯击遍数应根据地基土的性质确定，地基土渗透系数低，含水量高，需分3～4遍夯击，反之可分两遍夯击，最后再以低能量“搭夯”一遍，其目的是将松动的表层土夯实。

(5)间歇时间：所谓间歇时间，是指相邻夯击两遍之间的时间间隔。

(6)夯点布置和夯点间距：为了使夯后地基比较均匀，对于较大面积的强夯处理，夯击点一般可按等边三角形或正方形布置夯击点，这样布置比较规整，也便于强夯施工。由于基础的应力扩散作用，强夯处理范围应大干基础范围，其具体放大范围，可根据构筑物类型和重要性等因素考虑确定。

三、强夯法设计要点

(1)强夯技术参数的确定。强夯法虽然已在工程中得到广泛的应用，但至今尚无一套非常成熟的设计计算方法，一般应参照国内强夯法加固地基的成功经验，初步确定各类地基的强夯参数，在强夯施工前，选择代表性路段(夯区)进行试夯，以确定合理的强夯参数与施工工艺。强夯法的主要设计参数包括：锤重、落距、垫层材料与厚度，有效加固深度、夯击能、夯击次数，夯击遍数、间隔时间、夯击点布置和处理范围等。

(2)施工质量控制。强夯地基的质量检验，包括施工过程中的质量监测和夯后地基的质量检验，其施工过程检验指标分别为施工控制夯沉量和有效处理深度。强夯施工结束后，间隔2周对地基加固质量进行检验，检验频率为每100m一个断面，每断面检验3点，其中路中一点、左右边坡坡脚各一点，检验方法可选用标准贯人试验、静力触探试验、动力触探试验及现场荷载试验等方法并结合室内土工试验。检测深度不小于设计处理深度。

四、强夯法处理液化地基的质量控制与管理

1、施工单位选择

对参与施工的强夯施工单位，各施工标段中标单位要先审查其施工资质，信誉和业绩，并附有前业主对该单位的书面评价报告。任何单位不得将强夯分包给个人施工。

2、施工准备

编写施工组织设计，经驻地监理组审查，监理组提出书面审查意见，报总监代表审批同意方可施工。

3、施工管理

(1)施工单位要按设计图要求编制夯点编号图，编号图要清晰、规范、科学。

(2)施工单位必须制定严格的安全管理措施，现场操作人员必须戴安全帽，并对施工机械定期作安全检查。在强夯区四周要设置醒目的危险警告标志和安全管理措施，不允许行人和非施工车辆进入强夯区，以确保操作员、过往行人和车辆的安全。

(3)施工单位要对强夯机械进行编号，每台强夯机械必须持有监理组发放的《施工许可证》方可进行强夯施工。

(4)施工单位除在强夯机械上挂《施工许可证》外，还必须挂有《机械操作主要人员》和《施工技术参数》两块醒目的牌子，进行机械操作的主要人员必须挂牌上岗。

(5)施工单位要制定施工要点供现场人员执行。

(6)铺设垫层前要对原地面进行清表井整平，且要按每20米一个断面，每个断面5个规定测点，测量清表后标高。

(7)用水准仪测量垫层铺设前、后的对应测点标高，初步确定垫层厚度，每20米一个断面，每个断面5个规定测点，再按每断面挖1处探坑，进一步确定垫层厚度(控坑必须在测点位置上)。

篇4

一、引言

铁路工程施工中将强度低、压缩性高的软弱土层视为软土，如：软粘性土、淤泥质土、淤泥等，其工程特性主要有如下几点：孔隙比大、天然含水量高、灵敏度高、抗剪强度低、透水性差、压缩性高、流变性显著等。软土路基施工中常出现的两大类问题[1]分别为：（1）稳定与强度问题，指的是当路基的抗剪强度不能满足路堤及路面外荷载作用时，便会产生局部或整体剪切破坏，以至于造成路堤塌方、失稳及桥台破坏等危害。（2）沉降及变形问题，指的是当路基不能承受上部荷载或者外部荷载时，便会使得路基本身产生过大的沉降变形，以至于直接影响铁路的正常使用。鉴于上述问题，在对软土路基进行设计与施工处理时，首先应该对该地区的软土路基进行详细的研究调查，以便能完全掌握该地区软土的各种性质以及土层的相关特征，在施工过程中能采取相应的地基处理措施，保证软土路基在施工期间的稳定性和控制高速铁路运营后的地基沉降。

二、铁路路基施工技术的简介

铁路软土地基处理技术的选择原则应遵循满足轨道变形控制的要求，尽量降低投资，符合工期要求的原则，以下就现阶段铁路路基地基处理的几种常用施工技术进行介绍。

（一）粉喷桩施工技术。（1）粉喷桩施工技术的优点。 现场施工中，常采用粉喷桩技术和排水固结法[2]处理铁路软土路基，但粉喷桩施工技术的应用更为广泛。原因在于该方法相比排水固结法而言有如下优点： 1）能在很大程度上减少加固范围内的地基沉降量； 2）能减少加固区域侧向位移； 3）能更好的提高地基土自身的承载力，允许较高的填土速率； 4）由于是利用钻头搅拌钻孔成桩，所以对周边建筑物的扰动较小，不会影响周边居民的正常生活，具有良好的社会效益。

（2）粉喷桩施工工艺。粉喷桩施工技术的工作原理为：1）当喷粉搅拌钻机进入软土地基时，会对周边的软土地基进行切割搅拌；2）在搅拌的过程中，周边的空气会被逐渐压缩，此时钻头中粉体固化剂便会被喷射到软土地基中；3）钻头处于工作状态时，其上的叶片会切割周边的软土地基，以便让软土与固化剂能充分的搅拌混合；（4）当固化剂与软土达到胶结硬化状态时，便会在软土地基中形成一定直径的粉喷桩体，此时的桩体与桩间土会形成复合地基，共同承担外部荷载。

粉喷桩处理技术的一般施工工艺如下所示：（1）根据设计方案对桩身进行定位，保证桩的垂直度，当钻头接近地基时，地面时，启动空压机送气。（2）根据实际工程情况，调整钻机速度，当钻头达到设计要求的高度时，应立即关闭送气阀门，并进行喷送固化剂操作。（3）当粉体固化剂达到桩底时，便可提升搅拌钻头，当钻头达到设计桩顶标高时， 便可停止喷粉。（4）根据上述工艺进行二次搅拌。

（3）施工过程中的注意事项。为了确保施工的质量，则需要注意如下几方面：1）为了保证粉喷桩的长度满足设计要求，则需要控制下钻的深度以及喷粉的高程。2）在选用粉喷机时，应该选用具有粉体计量装置的机器，以便在施工过程中能时刻检测到粉体的含量情况。3）考虑到作业的对象是软土地基，则需要定期对桩的直径进行检测，同时还应该检查搅拌的均匀程度，相关规范规定直径磨耗量不得大于2cm。4）喷粉机应该在钻头提升至地面以下0.5m时停止喷粉。5）在施工过程中，往往会因为某种原因导致停止喷粉，当在进行二次喷粉接桩时应该保证喷粉重叠长度不得小于1m。6）在施工过程中，应该保证泵送水泥的连续性。

（二）高压喷射注浆法。高压喷射注浆法也是软土地基处理的常用方法之一，其主要工作原理如下：（1）在钻孔的作用下，将喷嘴式注浆管通人软土地基中，达到设计要求的深度时停止钻入；（2）喷出注浆管中的液体，在高压下对软土土层进行冲切；（3）在液体喷出过程中，需要保证注浆管以固定的速度进行螺旋式上升，以便使得浆液能形成圆柱体，该圆柱体不仅能提高路基的承载能力，还能在一定程度上防止大面积的沉降。

（三）冻结技术。利用冻结技术进行软土地基处理时，其主要的操作流程如下所示：首先对液态或者进行相应的膨胀操作，在实际施工过程中也可以利用制冷的装置连接密闭液压装置，以便能让冷却状态下的液体能在装置内流动；然后对软土地基进行冷冻和定型处理，以保证被处理过的软土强度得到大面积的提升。

（四）CFG桩技术。实际工程中，CFG桩技术之所以能被广泛运用于铁路软土地基处理，原因在于其施工后沉降值小于15mm，能很好的满足高速铁路路基设计规范中对无砟轨道路基工后沉降的要求。

CFG桩技术施工工艺有如下几方面的优点： （1）由于施工过程中噪音低，所以对周边居民的正常生活影响较低，且无泥浆污染；（2）在成孔制桩环节，不会产生额外的振动，所以在打新桩时对现有的桩产生的影响小； （3）实际工程中，软土地基下方可能是较硬的硬土层，而CFG桩技术的穿透力强，所以能打穿硬土层； （4）最重要的一点就是现场施工效率高。

三、铁路路基施工相关措施的选择

以下就铁路路基施工中最常用的两种措施进行分析：

（一）置换填土。在实际施工中，当软土地基的厚度小于2m且路堤的高度较低时，可以选择置换填土法进行处理。具体的施工流程如下：（1）先将泥炭、软土挖除，根据施工现场的实际情况，可以选择全部或者部分挖除；（2）采用渗水性能好的材料，按照铁路规范的相关设计要求进行分层填筑，实际工程中常用的几种填筑材料有砂、砾、卵石以及片石等，这些材料属于渗水性材料或强度较高的粘性土。

（二）砂垫层。在现场施工中，要采用该种方法则需要满足如下几方面的要求： （1）施工工期较长； （2）路堤高度在极限高度的2倍以内； （3）周边的有充足的砂资源；（4）软土地基表层无隔水层的情况等。

施工过程中需要根据路堤高度和软土层厚度及压缩性等来确定砂垫层的厚度，且在施工中，需要对砂（砾）进行适当的洒水，以便能达到分层压实的设计要求。在进行填筑路基环节时，应合理控制填筑的速度，规范中要求的速度应该满足加荷的速率与地基承载力增加的速率相适应，这样才能保证地基在路堤填筑过程中不会发生破坏。

结语：软土地基对修筑铁路有着极大的危害性，其不仅能造成地基的失稳，严重的还会使构造物产生不均匀沉降，当沉降达到一定量便会造成不可估量的损失。本文以上介绍了几种常用的软土地基处理技术以及措施，但是具体的施工方法还是需要根据施工现场的实际情况而定，当遇到的问题较为复杂时，可以同时采用几种方法进行处理，以便满足相应的规范要求。

参考文献：

[1] 万德臣.路基路面工程[M].北京：高等教育出版社，2005.

篇5

1 前言

在路桥连接部位，连接处的施工是重要部分。因为道路与桥梁在建筑工艺上存在差别，地基的情况也有个巨大差异，但是公路与桥梁通过的载荷是相同的，这样就会在作用面上渐渐形成不同的差异，出现不均匀沉降情况。这种现象会影响公路和桥梁的安全，在上面行驶的汽车等容易引发跳车现象。跳车现象影响着汽车的安全驾驶，如果在会车时发生跳车现象，容易引发安全事故。因此找出不均匀沉降的原因，并在今后的施工时避免出现此类现象，有很重要的意义。

2 路桥过渡面不均匀沉降原因分析

不均匀沉降现象的发生对车辆安全行驶带来严重的负面影响，而导致该问题发生的原因是多方面。通常该问题还是多种因素共同所致，具体来说，其成因包括以下几个方面：

2.1 结构设计不合理

路桥建设中在过渡面的设计中，搭板式设计最为普遍。这种设计可以在一定程度上可以避免不均匀沉降现象。但是如果搭板出现断裂，就会出现严重的不均匀沉降。所以搭板设计还不够完善。然而在有规定上，也没有相应的具体的规定，没有对搭板长度，强度的严格规定。这让施工选择搭板时，并没有可靠的参考因素，只能依靠设计者的经验和判断。

2.2 材料质量不合格

材料不合格是出现道桥过渡面出现问题的重要因素之一，不重视原材料的质量，导致建设后强度不够，同时验收时不细致，走过场，导致工程质量低。在大型车辆多次碾压下，就十分容易等搭板断裂，混凝土风化等问题。所以材料质量的控制十分重要。

2.3 压实度未能满足要求

压实度不达标是过渡面不均匀沉降的又一巨大诱因，在工程质量的调查研究中，压实度不足是不均匀沉降最大的最终祸首。压实的流程不当，压实机械车辆的应用不准确，不进行工程试验环节等原因导致了压实度不良。压实度不足导致地基软，在车辆和货物的重压之下导致地基下陷，从而引发上层混凝土连接部分断裂。应该选择工作性能稳定的设备机械，提高压实工作的认识程度，重视压实的意义，保障压实工作满足质量标准。

2.4 软土地基处理不到位

软土地基是道路施工的基础工作，只有做好基础才能做好后续工作，软土地基没有打好，导致上面的混凝土受力不均匀，容易发生断裂，从而在路桥过渡面出现不均匀沉降。从而引发汽车行驶到该处出现跳车现象，不利于汽车驾驶员驾驶汽车的稳定性，同时对驾驶的舒适性也带来破坏。软土地基处理不到位主要是因为为了加快施工进程，地质探测没做到位，钻孔深度不够，不能满足软土地基建设的要求。从而引发软土地基的工作做得不好，处理不够。

2.5 施工人员的素质偏低

施工人员素质偏低，对路桥过渡段的施工技术和规范要求掌握不全面，未能严格根据规范标准开展施工，存在违规违章操作，影响工程质量提高。另外，施工现场管理监督不到位，对存在的问题没有及时处理和应对，也会影响工程质量，导致过渡面不均匀沉降问题发生。

3 路桥过渡面不均匀沉降的防治对策

解决过渡面的沉降问题要从原因出发，针对病症抓药。要结合本身工程的特点，注意设计工作，预防可能出现的问题，加强原材料质量的监管，注重软土地基的建设，提高施工人员素质，保障工程质量。

3.1 做好过渡面设计工作，有效指导施工

做好过渡面设计工作，确保过渡面长度合格，强度满足相关规范要求，为提高施工质量奠定基础。施工前要制定科学合理的施工方案，对过渡面施工进行科学合理安排，有效指导过渡面施工，促进施工任务顺利完成。做好过渡面沉降试验，将不均匀沉降严格控制在相关范围内，满足施工规范要求，为提高工程质量奠定基础。

3.2 加强材料试验检测，确保材料质量合格

做好过渡面施工材料采购工作，从质量可靠的供应商中采购材料。加强水泥、砂石等材料试验检测，确保各项指标合格，满足施工规范要求。对施工现场材料也要做好抽检工作，确保质量合格。要合理选择各种材料类别，确保其质量符合施工规范要求，能满足施工需要，为提高过渡面压实度，提高工程质量，预防不均匀沉降现象奠定基础。

3.3 做好过渡面压实工作，确保压实度合格

为提高压实度，要合理选用碾压机械设备，确保路桥台背路堤与护坡施工同时进行，采用分层填筑和压实方式，一层填筑完成，并且碾压合格之后，才能进行下一层碾压施工。分层压实过程中，每层松铺厚度控制在20cm为宜。做好取土、卸土、填土施工工作，然后适当洒水，确保在最佳含水量情况下碾压，摊铺完成后用压路机进行碾压，一般碾压3-5遍为宜。碾压完成后进行压实度检测，确保每层压实度质量合格，满足施工规范要求。碾压施工中，监理人员要加强现场检测，确保各类材料质量合格，满足施工需要，对存在的不足及时改进，保证过渡面压实度，实现对不均匀沉降的有效预防。

3.4 重视软土地基处理，提高过渡面工程质量

做好施工现场地质勘查工作，根据软土地基不同类型，合理选用相应的处理方法。常用软土地基处理方法有置换法、排水固结法、竖向加固法、灌浆加固法等。施工中应该根据过渡面软土地基实际情况，合理选择相应的处理方式，确保地基稳固可靠。同时在软土地基处理时，要严格按照相关规范要求开展工作，把握工艺流程和施工要点，促进处理效果提升，从而保证路桥过渡面施工效果，预防不均匀沉降问题发生，为提高路桥过渡面工程质量奠定基础。

3.5 加强施工队伍管理培训，提高他们综合素质

注重加强施工队伍建设工作，引进技术水平高，遵循各项规章制度的施工人员，促进施工队伍整体素质提高。同时要加强对施工人员管理与培训，促进施工人员综合素质提升，让他们更好掌握路桥过渡面施工技术和规范流程，严格按照相关规范要求开展各项工作，遵循工艺要求，保证施工质量。加强现场施工管理和监督，对存在的不足及时改进，避免违规违章操作情况发生。

结束语

路桥过渡面不均匀沉降现象影响了道路的美观，也对通过的汽车的安全性留下了隐患。这种现象有很多种原因造成，为了避免这种现象我们就要在方方面面都做的好。在施工前做好搭板的设计，采用良好的材料，夯实地基，加强人员的培养。路面过渡面问题也是对施工队伍的综合考验，需要施工部门相互合作，相互监督共同努力。■

参考文献

篇6

中图分类号：U416.1 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2013）06-0110-02

公路工程的软土地基施工的好坏直接影响整个公路工程的质量。笔者结合岳阳港城陵矶港区松阳湖道路工程的软土地基处理实例，具体分析了整个工程遇到的问题以及解决问题的措施，具有一定的通用性和实际借鉴意义，并且取得了良好的经济和社会效益。

1 工程概述

岳阳港城陵矶港区松阳湖道路工程作为港口建设的依附配套工程，是典型的河流湖泊泥质软土地基工程。本工程以后简称港区工程。港区工程车行速度64 km/h，行车道宽为24 m/2幅。工程位于长江流域，水系丰富，其中荷塘水田纵横其中，地质为典型的软土地基工程。

本工程所处地区冬暖夏热，四季分明，属于亚热带季风气候区，7月份温度最高（24.6～29.2 ℃），1月份温度最低（1.5～7.8 ℃），雨季较为集中，一般集中在春夏（4～6月）两季，所以施工时间一般选择在秋冬两季（9～1月）。经过实地调查和地形勘测以后，可以知道本工程土层从下到上依次为：风化板岩（弱风化板岩和强风化板岩）、含中砂卵石、淤泥质粘土、素填土。

如图1所示，我们可以看出地质软土厚度约为17.5 m，属于典型的软土过厚情况，沿线附近多是水田、鱼塘，路段土层承受能力有限而且地质极不稳定，有机地质丰富，土质疏松，力学性能极差，承重在40～55 kPa之间，地基失稳和地基下沉的情况极易发生，曾经发生过多次位于淤泥质粘土层的多级滑坡。

2 施工方法

归根到底，软土地基施工就是要解决两大问题：一是地基沉降问题，二是承载力问题，整个工程主要有以下三个步骤。

{1}排水固结处理。本工程所处地域的土质较好，而且水质优良，所以首先采用排水固结的方式增强软土地基。措施是利用地表坡度开挖沟槽有效排除地表水，沟槽一般为0.5 m宽，深度为0.6～1.2 m，并且采用透水性能良好的砂砾进行回填，形成盲沟。然后加填砂垫层、袋装沙井等，加筋预压处理，形成横向和竖向的排水固结。

{2}真空堆载预压处理。将塑料薄膜或者管道铺设在路段顶端，然后通射真空流将空气和水体从地基中抽出，达到排水固结的结果。

{3}复合地基处理。在传统的用时间换取质量的抛石挤淤之后，可以打松木桩并且设置反压护道或者工格栅，随后在深层软土一侧打设预应力管桩提高地基的承载能力，也可以利用水泥喷柱的方式搅拌地基，达到地基沉降和承载力要求，软土地基施工示意图如图2所示。

3 技术指标

本工程施工标准是一级公路和城市主干道，所以根据一些标准和规范各项技术指标否有一定的规定，主要的技术指标如表1所示。

表1给出了砂垫层、袋装砂井、土工布质量、土工栅质量、砂井用纺织袋、粉喷桩、真空联合堆载预压等设备材料的技术指标，只有满足这些技术指标，施工过程才会标准规范，施工质量才能满足要求。

4 施工控制

4.1 表层处理排水和过渡层填筑

挖纵向排水沟的方法是经常使用的表层处理排水常用的方法，这样可以将水完全有效的引出路基之外。挖排水沟的时候要注意利用路基的坡度和天然环境，比如周围具有较大的水库湖泊等自然条件，也可以将临时排水沟和长期排水设置结合联合使用。

过渡层的作用是用来方便原料和机械进厂，方便施工，并且以工程所使用的机械行车为基础而填筑的。

4.2 砂垫层填筑

港区公路软土层较厚，在表层排水和过渡层填筑之后就是砂垫层填筑，填筑的方式为填筑0.5～1.0 m厚的砂垫层，做到一次成型。砂垫层填筑不仅可以达到固结软土层的效果，而且能够起到排水的作用，达到降低水位的目的。

4.3 袋装砂井施工

袋装砂井施工是软土地基工程中十分重要的一个步骤，施工过程必须按照设计图纸的要求，做到事无巨细，仔细认真。施工过程中，每台机械的负责人员要记录机械的桩号、部位和其他技术指标，当发现粗大误差的时候，及时通知技术人员及时处理。袋装砂井施工要做到两个方面的控制；砂井间距控制和倾斜度控制，前者保证竖井分布均匀，后者保证竖井在垂直方向上竖直。

4.4 粉喷桩施工

袋装砂井之后，开挖锚固沟，然后进行土工布施工，最后进行粉喷桩施工。其中水泥用量、复搅深度、管道压力差控制、送风量等技术参数，图纸和规范都有明确详细的记录。主要的工艺流程为：防线钻机定位、搅拌喷粉、提升钻杆。每当搅杆到了设计的位置后重复这个工艺流程，如此往复，直到下一个桩位。整个施工过程要注意成桩速度和喷粉的均匀性，喷粉量大约为28 kg/min，喷粉压力控制在0.27 MPa左右。土体和水泥充分混合，并且要保证一次成桩。成桩以后要将喷粉桩养护10 d左右，严格控制粉喷桩质量过关。施工过程中，要时常检查钻头的磨损度，通常情况下不能超过1cm。

4.5 真空堆载预压处理

在完成砂垫层和袋装砂井之后，就要进行真空堆载预压处理，其主要方式是在砂垫层上铺设不透气的PVR薄膜，利用射流真空泵将空气和水分排出，加快软地基固结作用，达到加固地基的作用。

5 工程检测和监测

公路工程的软土地基施工工程是一项复杂而且严峻的工程。工程检测和监测是施工过程中不可或缺的工作步骤，不仅可以提供真实有效的实时数据，而且能够保证整个工程有条不紊井然有序的进行，当事故或者不正常现象发生的时候，监控人员可以及时通知技术人员，马上进行研究处理。除了工程检测和监测以外，还要严格控制工程进度，不可操之过急，一切工作都要按照设计图纸施工。比如真空堆载预压处理过程中的周围墙体必须按照设计规范同时砌筑，每天可砌高度不应该超过1.8 m左右。混凝土构件浇筑也要控制好力度防止重心偏离，受压不均匀。施工人员在工作工程中一定要以标准规范为依据，切勿仅凭施工经验，施工过程中胡干蛮干，不断提升自己的专业施工水平，确实认识到标准规范的重要性，埋头苦干。

6 结 语

港区软土地基工程结束以后交付相关质检部门检查，其中主要技术指标完全满足设计要求，提高了地基的质量和稳定性，有效的减小了地基沉降，取得了良好的效益，而且整个工程中积累许多经验，具有重要的参考和借鉴价值。

参考文献：

[1] 才.研究软土地基对路面造成的破坏力[J].安徽道路施工，2010，（11）：10-12.

篇7

基础的选型是设计是否能达到安全、经济、合理的关键，基础的选型应根据储罐的形式、容积、储存的介质，地质条件、业主所能提供的材料情况以及当地的施工技术条件。

1，当储罐直径小于等于6米时，可采用整板基础，采用此基础的优点是基础整体性好，沉降均匀，由于没有了环墙内夯土，所以施工进度快且质量易得到保证，缺点是混凝土和钢筋用量较大，施工时要采取减小大体积混凝土带来不利影响的措施

2，当储罐直径大于6米时可采用环墙基础，外环墙式和护坡式基础，优点是混凝土和钢筋用量较省，缺点是由于储罐底部夯土较深，施工时间较长且需采取冲水试压等措施，基础沉降量大，环墙的宽度必须和地基以及罐底压强相协调，否则会照成环墙和罐底沉降差过大，以致罐底钢板拉裂或顶破。

3，存储低温介质的钢储罐基础必须采用深基础，其罐底做架空板，板底与地面留有空隙（约800mm）以防止罐内低温介质作用于土壤，形成冻土。

4，存储高温介质钢储罐要根据介质温度的不同采用不同的隔热措施，当介质温度高于95度时，与罐底接触的罐基础表面应采取隔热措施，一般可采用平铺三层浸渍沥青砖，罐底面和砖顶面应刷冷底子油两遍。

5，存储剧毒，酸，碱腐蚀介质的钢储罐应做成实体架空基础（自地面300mm以下做成整板基础，其上部做架空基础），目的是若罐内介质泄露，介质会顺着架空基础的槽内流出，容易被及时发现，且介质不会流入土壤中，对其产生腐蚀，影响地基承载力。

钢储罐基础应设置沉降观测点，具体要求详见《石油化工企业钢储罐地基与基础设计规范》SHT3068-2007.在基础施工完成后要进行充水试压，目的是对基础及储罐进行检测，同时对地基进行预压，充水预压时要注意控制充水速度及预压时间，以免认为的对基础和罐体照成破坏。

基础可以根据具体的地基情况而比较常见的采用环墙基础、筏板基础、桩基础和地基处理，地基处理在钢储罐基础设计中是经常遇见的，下面介绍一个工程实例：

该工程位于南京市六合区，由于以前为丘陵地域，所以场地高低起伏较大，经厂区平整后有些地区不可避免的有较厚的素、杂填土，具体场地土层分布情况如下：

①层杂填土：灰色，黄灰色，稍湿，表层夹较多植物根茎，局部含少量砼块、石子等，主要成份为粘性土，为近期人类活动填积形成，性质极不均匀。该层最大厚度6.30～10.80m，平均8.11m。

②-1层粉质粘土：灰黄色，黄色，稍湿，可塑状态，含少量铁锰质浸斑及灰白色粘土条带，中等偏高压缩性，无摇振反应，切面光滑，稍有光泽，干强度中等，韧性较高。该层厚度9.30～13.90m，平均11.55m；层顶标高5.19～11.09m，平均9.20m，层顶埋深6.30～10.80m，平均8.11m。

②-2层粉质粘土：黄色，黄褐色，暗紫色，湿，可～硬塑，含铁锰质结核，局部夹砂粒，中等压缩性，无摇振反应，切面光滑，稍有光泽，干强度高，韧性较高。该层厚度1.60～11.00m，平均5.79m；层顶标高-4.71～0.05m，平均-2.35m，层顶埋深16.80～21.20m，平均19.66m。

③-1层强风化粉砂质泥岩，棕红色，暗红色，密实，局部夹薄层卵石，母岩风化强烈，原有组织结构大部分已被破坏，矿物成份已发生明显变化，风化裂隙发育，岩芯呈砂土状，手捏易碎，水冲易散，干钻很难钻进。该层厚度1.20～4.80m，平均2.16m；层顶标高-15.27～-2.06m，平均-8.13m，层顶埋深19.20～31.00m，平均25.45m。

③-2层中风化粉砂质泥岩，棕灰色，棕色，致密，原有组织结构部分已被破坏，矿物成份已部分发生部分变化，岩芯较完整，呈长柱状，岩芯钻方可钻进，锤击易碎，岩体基本质量等级为V级。该层未钻穿，最大控制深度5.80m；层顶标高-16.47～-6.15m，平均-10.29m；层顶埋深23.30～32.20m，平均27.61m。

根据分析①层杂填土不可作为基础持力层，因此浅基础不适用于该工程，该层土层厚度为6.30～10.80m，平均8.11m，所以亦不适用于桩基础，决定采用砂石桩法对地基进行处理以②-1层粉质粘土，地基承载力特征值220Kpa为持力层，具体计算过程如下：

一、设计资料

1.1地基处理方法：砂石桩法

1.2基础参数：

基础类型：矩形基础

基础长度L：28.00m

基础宽度B：28.00m

褥垫层厚度：300mm

基础覆土容重：20.00kN/m3

1.3荷载效应组合：

标准组合轴力Fk：56000.00kN

标准组合弯矩Mx：630.00kN•m

标准组合弯矩My：63.00kN•m

准永久组合轴力Fk：56000.00kN

1.4桩参数：

布桩形式：矩形

X向间距：0.80m，Y向间距：0.80m

桩长l：10.00m，桩径d：300mm

桩体承载力特征值：200.00kPa

桩土应力比：2.50

1.5地基变形计算参数：

自动确定地基变形计算深度

自动确定地基变形经验系数

1.6复合地基计算公式：《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式（7.2.8-1）

fspk = m fpk + (1- m)fsk

1.7地基处理设计依据

《建筑地基处理技术规范》

（JGJ 79-2002 J220－2002）

《建筑地基基础设计规范》

（GB 50007-2002）

1.8土层参数

天然地面标高：0.00m

水位标高：-8.00m

桩顶标高：-5.00m

土层参数表格

层号 土层名称 厚度

m 容重

kN/m3 压缩模量

MPa 承载力

kPa d 桩侧阻力kPa 桩端阻力kPa

1 粉质粘土 8.00 18.00 20.00 100.00 1.00 20.00 1000.00

2 粉质粘土 30.00 18.00 20.00 220.00 1.00 20.00 1000.00

注:表中承载力指天然地基承载力特征值

桩侧阻力指桩侧阻力特征值(kPa)、桩端阻力指桩端阻力特征值(kPa)

桩在土层中的相对位置

土层 计算厚度(m) 容重

kN/m3 压缩模量

MPa

1 3.00 18.00 20.00

2 7.00 18.00 20.00

二、复合地基承载力计算

2.1桩体承载力特征值

桩体承载力特征值 fpk= 200.00 kPa

2.2面积置换率计算

由"建筑地基处理技术规范"式7.2.8-2m = d2de2 计算

d--桩身平均直径,d=0.30m

de-- 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径

de=1.13s1s2=1.13×0.80×0.80=0.90m

s1、s2--桩X向间距、Y向间距,s1=0.80m、s2=0.80m

m =d2de2 = 0.3020.902 =11.01

2.3复合地基承载力计算

《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式（7.2.8-1）

fspk = mfpk + (1- m)fsk

fspk--砂石桩复合地基承载力特征值（kPa）

fpk--桩体承载力特征值，fpk=200.00kPa

fsk--处理后桩间土承载力特征值（kPa），取天然地基承载力特征值，fsk=100.00kPa

m--面积置换率，m=11.01

fspk= 0.1101200.00+(1-0.1101)100.00 = 111.01kPa

经砂石桩处理后的地基，当考虑基础宽度和深度对地基承载力特征值进行修正时，一般宽度不作修正，即基础宽度的地基承载力修正系数取零，基础深度的地基承载力修正系数取1.0。经深度修正后砂石桩复合地基承载力特征值fa为

fa = fspk+0(d-0.50)

上式中 0为基底标高以上天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度

0= ∑ihi∑hi = 18.00×5.005.00 = 18.00kN/m3

基础埋深，d=5.00m

fa = 111.01+18.00×(5.00-0.50)=192.01kPa

轴心荷载作用时

Gk = GAd = 20.00 × 28.00 × 28.00 × 5.00 = 78400.00 kN

pk = Fk+GkA = 56000.00+78400.00784.00 = 171.43kPa pkfa,满足要求

偏心荷载作用时

pkmin = Fk+GkA - MkyWy - MkxWx = 56000.00+78400.00784.00 - 63.003658.67 - 630.003658.67= 171.24kPa pkmin> 0,满足要求

pkmax = Fk+GkA + MkyWy + MkxWx = 56000.00+78400.00784.00 + 63.003658.67+ 630.003658.67= 171.62kPa pkmax1.2fa,满足要求

三、变形计算

3.1计算基础底面的附加压力

荷载效应准永久组合时基础底面平均压力为：

Gk = GAd = 20.00 × 28.00 × 28.00 × 5.00 = 78400.00 kN

pk = F+GkA = 56000.00+78400.00784.00 = 171.43kPa

基础底面自重压力为：

pc= 0d=18.005.00=90.00kPa

基础底面的附加压力为：

p0=pk-pc=171.43 - 90.00 = 81.43kPa

3.2确定z

按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表5.3.6：

由b=28.00 得z=1.00

3.3确定沉降计算深度

沉降计算深度按"地基规范"式5.3.6由程序自动确定

zn = 25.00 m

3.4计算复合土层的压缩模量换算系数换算系数

复合土层的分层与天然地基相同，各复合土层的压缩模量按《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式(7.2.9)确定

Esp = [1 + m(n - 1)]Es

令 = 1 + m(n - 1)，即复合土层的压缩模量换算系数 = 1 + 0.1101×(2.50 -1) = 1.165

3.5计算分层沉降量

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表 K.0.1-2可得到平均附加应力系数，计算的分层沉降值见下表：

《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）的分层总和法沉降计算表

z(m) l1/b1 z/b1  z zii - zi-1i-1 Esi(MPa) si = p0(zii - zi-1i-1)/Esi ∑si(mm)

0 1.00 0 4×0.25=1.00 0

3.00 1.00 0.21 4×0.2496=0.9982 2.9947 2.9947 23.30 10.46 10.464

10.00 1.00 0.71 4×0.2382=0.9528 9.5277 6.5330 23.30 22.83 33.292

24.00 1.00 1.71 4×0.1882=0.7527 18.0650 8.5373 20.00 34.76 68.051

25.00 1.00 1.79 4×0.1847=0.7387 18.4672 0.4022 20.00 1.64 69.688

上表中l1 = L/2 = 14.00m, b1 = B/2 = 14.00m

z = 25.00m范围内的计算沉降量∑s = 69.69 mm, z = 24.00m至25.00m(z为1.00m), 土层计算沉降量s'n = 1.64 mm ≤ 0.025∑s'i = 0.025 × 69.69 = 1.74 mm，满足要求。

3.5确定沉降计算经验系数s

由沉降计算深度范围内压缩模量的当量值Es可从《建筑地基处理技术规范》表9.2.8查得Es = ∑Ai∑AiEsi

Ai = p0(zii - zi-1i-1)

式中Ai为第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值∑Ai = p0 × 18.47 = 18.47p0

∑AiEsi = p0 × (2.99523.30 + 6.53323.30 + 8.53720.00 + 0.40220.00 )

= p0 × (0.13 + 0.28 + 0.43 + 0.02)

= 0.86p0

Es = 18.47p00.86p0 = 21.58 MPa

查《建筑地基处理技术规范》表9.2.8得s = 0.200

3.6最终的沉降量

s = ss' = s∑s'n = 0.200 × 69.69 = 13.94 mm

四、下卧土层承载力验算

基础底面的附加压力

基础底面平均压力为：

pk= 171.43kPa

基础底面自重压力为：

pc= 0d=18.005.00=90.00kPa

基础底面的附加压力为：

p0=pk-pc=171.43 - 90.00 = 81.43kPa

第2层土承载力验算：

(1)计算基底下10.00m处的附加压力

a = 28.00/2 = 14.00, b = 28.00/2 = 14.00, ab = 14.0014.00 = 1.00, zb = 10.0014.00 = 0.71, 由《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表 K.0.1-1可得附加应力系数， = 0.210

pz = 4p0 = 4×0.210×81.43 = 68.47 kPa

(2)计算基底下10.00m处的自重压力

pcz = 0d

上式中 0为自天然地面以下深度15.00m范围内天然土层的加权平均重度，其中地下水位下的重度取浮重度

0= ∑ihi∑hi = 18.00×8.00+8.00×7.008.00+7.00 = 13.33kN/m3

pcz = 13.3315.00 = 200.00 kPa

(3)计算基底下10.00m处的经深度修正后地基承载力特征值

fa = fak + d0(d-0.50)

= 220.00 + 1.0013.33(15.00-0.50)

= 413.33 kPa

pz+pcz = 68.47 + 200.00 = 268.47 kPa  fa = 413.33 kPa

第2层土承载力满足要求

五、施工技术要求及质量检验

5.1施工工艺

1、砂石桩施工可采用振动沉管、锤击沉管或冲击成孔等成桩法。当用于消除粉细砂及粉土液化时，宜用振动沉管成桩法。

2、施工前应进行成桩工艺和成桩挤密试验。当成桩质量不能满足设计要求时，应在调整设计与施工有关参数后，重新进行试验或改变设计。

3、振动沉管成桩法施工应根据沉管和挤密情况，控制填砂石量、提升高度和速度、挤压次数和时间、电机的工作电流等。

4、施工中应选用能顺利出料和有效挤压桩孔内砂石料的桩尖结构。当采用活瓣桩靴时，对砂土和粉土地基宜选用尖锥型；对粘性土地基宜选用平底型；一次性桩尖可采用混凝土锥形桩尖。

5、锤击沉管成桩法施工可采用单管法或双管法。锤击法挤密应根据锤击能量，控制分段的填砂石量和成桩的长度。

6、砂石桩的施工顺序，对砂土地基宜从或两侧向中间进行，对粘性土地基宜从中间向或隔排施工；在既有建（构）筑物邻近施工时，应背离建（构）筑物方向进行。

7、施工时桩位水平偏差不应大于0.3倍套管外径；套管垂直度偏差不应大于1%。

8、砂石桩施工后，应将基底标高下的松散层挖除或夯压密实，随后铺设并压实砂石垫层。

5.2施工质量检验

1、应在施工期间及施工结束后，检查砂石桩的施工记录。对沉管法，尚应检查套管往复挤压振动次数与时间、套管升降幅度和速度、每次填砂石料量等项施工记录。

2、施工后应间隔一定时间方可进行质量检验。对饱和粘性土地基应待孔隙水压力消散后进行，间隔时间不宜少于28d；对粉土、砂土和杂填土地基，不宜少于7d。

3、砂石桩的施工质量检验可采用单桩载荷试验，对桩体可采用动力触探试验检测，对桩间土可采用标准贯入、静力触探、动力触探或其他原位测试等方法进行检测。桩间土质量的检测位置应在等边三角形或正方形的中心。检测数量不应少于桩孔总数的2%。

篇8

ABSTRACT：This article unifies the project example, give a briefly technical and economic comparison to the common ground treatment methods used for water tank, and discuss the superiority of replacement cushion method.

KEYWORDS：Ground treatmentSubsoil bearing capacityModulus of deformationSubsoil deformation

中图分类号： TU47 文献标识码： A 文章编号：

1 地基处理方案的选择

1.1 工程地质条件描述

本例中，CASS反应池底板大部分坐落在②层粉质粘土层（fak=100KPa）上，局部坐落在②2淤泥质粉质粘土（fak=70KPa）和②3泥炭质粘土（fak=40KPa）上，淤泥质粉质粘土和泥炭质粘土的层厚不大。

1.2 确定地基处理方案的关键因素

确定地基处理方案的关键因素是地基承载力和地基变形量。

因水池平面均布荷载不大，基底压力不超过110KPa。如清除局部存在的淤泥质粉质粘土和泥炭质粘土，再分层夯实回填土，达到不低于②层粉质粘土承载力的程度，就可以满足承载力要求。

除地基承载力满足要求外，地基的变形量亦需满足。水池的不同区格经常处于满水或无水状态，荷载变化较大，除控制总体沉降量外，还应考虑不均匀沉降，避免出现较大沉降差，以保证水池耐久性和工艺管道接口安全性。

地基处理方案的比选

从经济合理、安全可靠的设计角度出发，CASS池的地基处理方案有以下四种方式：天然地基局部人工换土方案、人工大面积换土地基方案、长螺旋钻孔压灌超流态混凝土桩复合地基方案以及预应力混凝土管桩复合地基方案。

这四种地基处理方案在地基承载力方面均可满足，但地基变形量计算值差别较大，工程投资差别较大。分别叙述如下：

1、天然地基局部人工换土方案：

清除水池底板下局部存在的泥炭质粘土和淤泥质粉质粘土，再分层夯实回填素土，然后施工垫层。

处理后的地基土承载力特征值可达到100KPa。最终沉降量最大值为112.82mm。全部地基处理估算造价83万元。

此方案的优点：造价低，施工速度快。

此方案的缺点：地基沉降量较大，不利于水池耐久性和工艺管道接口安全性。完全清除局部软弱土层的难度很大，施工作业不好控制。

2、人工大面积换土地基方案：

清除水池底板下1m厚粉质粘土、泥炭质粘土和淤泥质粉质粘土，再换填1m厚的级配砂石并分层振实，然后施工垫层。

处理后的地基土承载力特征值可达到180KPa。最终沉降量最大值为30mm。全部地基处理估算造价349万元。

此方案的优点：造价较低，施工速度较快。总体沉降量小，可以有效地调节不均匀沉降。局部软弱土层清除容易做到，方便施工作业。

此方案的缺点：土方开挖量及换填量较大，换填材料的级配要求较高，压实度控制要求较为严格。

3、长螺旋钻孔压灌超流态素混凝土桩（CFG桩）复合地基方案：

底板下采用Ф400mm直径的CFG桩，按2.2x2.2m方格网布置，C25素混凝土灌注，桩长9.5m，桩顶铺设300mm厚级配砂石褥垫层，夯填度不大于0.90，然后施工垫层。

复合地基承载力特征值可达到128KPa。最终沉降量最大值为75.23mm。全部地基处理估算造价688万元。

此方案的优点：总体沉降量较小，可以较好地调节不均匀沉降。只需清除泥炭质粘土（承载力特征值fak=40KPa），清理比较简单并容易做到。

此方案的缺点：总体造价略高，受混凝土养护期的限制，总体施工速度较慢。褥垫层级配要求较高，夯填度控制要求较为严格。

4、预应力混凝土管桩复合地基方案：

底板下采用Ф400mm直径的预应力混凝土管桩，按2.8x2.8m方格网布置，桩长9.5m，桩顶铺设300mm厚级配砂石褥垫层，夯填度不大于0.90，然后施工垫层。

复合地基承载力特征值可达到129KPa。最终沉降量最大值为74.61mm。全部地基处理估算造价1059万元。

此方案的优点：总体沉降量较小，可以较好地调节不均匀沉降。只需清除泥炭质粘土（承载力特征值fak=40KPa），清理比较简单并容易做到。总体施工速度较快。

此方案的缺点：总体造价高，桩基承载力难以得到发挥。褥垫层级配要求较高，夯填度控制要求较为严格。

地基处理方案的确定

从土力学的原理可知，决定地基计算沉降量的主要三个参数为：基底附加应力、各土层的压缩模量、各压缩土层厚度。在其余两个参数相同的条件，基底附加应力越大则计算沉降量越大，各土层的压缩模量越大则计算沉降量越小，各压缩土层厚度越大则计算沉降量越大。并且基础作用面处的附加应力最大，随深度增加逐渐递减，这是应力扩散所致。由此可知基础下的第一层土的沉降量最大，向下依次递减。

从以上的分析可以看出，如何把底板下的软弱土层处理成压缩模量较大的土层将是控制沉降量的关键因素。上述四个地基处理方案中，因人工大面积换土地基方案中采用的级配砂石换填层的压缩模量大，故其计算出的最终沉降量最小，仅为30mm，而其它方案的最终沉降量则要比其大一倍以上。另外，平面各点的沉降量差别不大，说明级配砂石换填层调节不均匀沉降的能力很强。只要加强质量控制，级配砂石完全可以做到拌合均匀、级配良好，可以满足工程质量的要求。

根据上述分析，结合本工程对质量、进度、投资方面的综合要求，采用人工大面积换土地基方案不仅可以提高地基土承载力，还可减小地基沉降量、调节不均匀沉降。施工质量较容易控制，施工速度较快，工程造价较低，故人工大面积换土地基方案对于本例CASS池的特定地质条件是最为合理的方案。

人工大面积换土地基方案的理论依据

工程实践中，有很多处理软弱地基和不均匀地基的方法，《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002中列出了常用的地基处理方法。

人工大面积换土地基方案就是JGJ79-2002规范中介绍的第一种地基处理方法，即换填垫层法，该方法适用于浅层软弱地基及不均匀地基的处理。换填材料则采用了级配砂石，主要是为减小地基沉降和调节不均匀沉降，JGJ79-2002规范条文说明中根据全国各地大量的试验数据，给出了砂垫层的压缩模量为20~30MPa，碎石、卵石垫层的压缩模量为30~50MPa。而人工大面积换土地基方案地基沉降计算中，级配砂石垫层的压缩模量仅取到20MPa，计算结果偏于安全。 设计提出的级配砂石这种垫层材料，是在JGJ79-2002规范给出的垫层材料基础上改进而成，目前在国内外广泛用于高速公路路基，对调节重车引起的路基变形效果明显，其级配组成在《公路路面基层施工技术规范》JTJ034-2000中有详细规定。

结束语

篇9

1 引言

近年来，随着城市化进程的加快，一批高层建筑物拔地而起，而传统的一些地基处理方法(水泥土搅拌桩、灰土桩、人工挖孔夯击碎石桩等)和基桩类型(钻孔灌注桩、沉管灌注桩、钢筋混凝土预制桩等)已不能满足城市现代建筑既经济又安全的需求，在此背景下，CFG桩作为一种新的地基处理方法于2004年12月被应用到廊坊高层建筑。其中，某工程高层住宅楼群是应用CFG桩复合地基处理的较有代表性的典型工程之一。

CFG桩复合地基处理技术是一种高粘结强度的半刚性桩，单桩承载力高，采用褥垫层和桩间土紧密结合形成复合地基，以达到良好的地基处理效果，并且具有施工速度快，工期短，质量容易控制，造价低，施工文明等优点，近年来，在全国大中城市得到推广应用。特别是在CFG桩被正式纳入《建筑地基处理技术规范》JOJ79－2002中之后，使得该种地基处理方法进一步规范化、推广化。笔者试图通过廊坊某高层住宅楼群应用CFG桩复合地基处理的实例，以期其施工更加完善，在本区更好的推广应用。

2 工程和地质概况

2.1 工程概况

廊坊某工程位于廊坊市内，地理位置优越，交通便利。该工程共包括6栋楼，为高层住宅楼，高度22层，框剪结构，基础埋深为自然地表下4.5米。

2.2 地质概况

本工程最大勘探深度为自然地表下31.0米，在此勘察深度范围内场区地基土为第四系全新统河流相冲洪积物，其主要岩性成份主要为粉土和粘性土组成，自上而下共划分为14层。

3 CFG桩复合地基设计

3.1 地基处理方案的优化比较

本工程勘察报告中就地基基础方案评价中高层住宅楼共给出复合地基和桩基础各两种类型，其中复合地基分别为：高压喷射注浆复合地基和CFG桩复合地基；桩基础分别为：钻孔灌注桩和混凝土预应力管桩，就本工程地基处理方案，委托方、设计单位和勘察单位参与了论证。基本分析如下：

（1）钻孔灌注桩和墙下承台粱基础：钻孔灌注桩为本区较为传统的基桩类型，其优点设备简单，便于安装，移动方便，无振动，噪音低，钻进速度快。缺点是废浆处理困难，污染场区，施工质量易产生缩径、断桩或泥皮过厚，影响桩的承载力。基础采用墙下承台梁基础，开间小，墙多，墙下布桩，造价高。

（2）混凝土预应力管桩和墙下承台梁基础：预应力管桩是本区较为新型的基桩类型之一，其优点是制桩统一，节约材料，施工速度快，单桩承载力高，质量容易控制。其缺点是桩侧土层的不均匀性和桩端持力层强度不够理想和不均匀性，会造成施工时桩长的难以控制，造成桩的浪费。这在临近的类似工程中已表现比较突出，本工程引以为戒。另外桩直径大时，沉桩困难。

（3）高压喷射注浆法复合地基和筏板基础：高压喷射注浆法复合地基形式本区应用较少。施工质量不宜控制，且地基处理强度偏低，强度增长速度较慢。

（4）CFG桩复合地基和筏板基础：CFG桩复合地基在本区是新的地基处理形式之一，但考虑到在全国大中城市应用于处理高层和超高层建筑物的经验已很成熟，结合场区地质和周边环境条件，本着安全经济的原则，综合分析确定本场区比较适合采用具有穿透能力强、低噪音，无振动，无污染、无泥浆，施工效率高和质量容易控制的长螺旋钻孔管内泵压成桩工艺。

3.2 CFG桩复合地基设计

CFG桩复合地基主要设计参数包括桩长、桩径、桩距、桩体强度和褥垫层等。

桩径：按一般施工经验桩径d＝400mm；

桩长：根据场区地层结构特点，以桩长适中、桩端取相对较好的土层作为桩端持力层为基本思路，取第粘土层土作为持力层，确定桩长L=13m；

桩距：考虑到桩侧范围内的土质主要为粉土，且已饱和，所以桩距尽量加大，最后按单桩承载力和要求的复合地基结合地层结构反算置换率后综合确定桩间距，最终确定桩间距s＝1.3m。

单桩竖向承载力特征值Rs的取值：当无单桩载荷试验资料时，根据《建筑地基处理技术规范》，经计算Ra＝557KN。

因基础类型为筏板，所以CFG桩布置采用正方形布桩。

桩体试块抗压强度平均值应满足下式要求：fcu≥13.6kpa。工程实际设计混凝土强度等级为C20，满足要求。

褥垫层：厚度取300mm，材料为级配砂石，粗砂占30％，碎石占70％，碎石粒径小于30mm。

4 CFG桩施工

根据建筑场区周边环境条件和场区土质情况，综合分析采用长螺旋钻孔管内泵压成孔工艺。考虑到桩长范围内地下水位相对较高，且浅部多以粉土为主，故在施工时，采用隔行隔桩跳打，很好的避免了邻桩窜桩的现象，确保CFG桩的施工质量，整体工程施工较为顺利。

5 CFG桩的检验

5.1 CFG桩复合地基检测

施工完毕28天后，甲方委托具备相应资质的单位进行了单桩复合地基载荷试验和低应变检测。

从上单桩复合地基载荷试验结果，结合报告中的p－s曲线来看，加荷均没有达到极限荷载，单桩复合地基沉降量均小于25mm，复合地基承载力满足要求。低应变检测结果表明桩身质量满足设计要求。部分桩浅部断裂系机械开挖不当所致。

建筑物施工过程中对建筑物均进行了沉降观测。各建筑物主体封顶时的沉降量均小于8mm。

5.2 CFG桩复合地基验槽时存在的问题

本工程在地基验槽时发现有以下异常情况：桩位偏移、浅部断裂、缩径、扩径、桩头松散等。分析原因主要有以下施工原因分别造成的。桩位偏移－施工时上部空桩长，钻机垂直度掌握不够；浅部断桩－机械开挖造成；缩径、扩径－钻机提升速度、泵压等没有掌握好；桩头松散－桩顶标高控制偏低，并夹泥。

6 结束语

（1）廊坊城市?某工程采用CFG桩复合地基处理效果较好，大大提高了地基承载力，控制和减小了建筑物地基变形，达到了预期设计目的。

（2）通过本工程施工，说明CFG桩施工方便，施工速度快，造价低廉，对高层建筑来说是一种比较理想的地基处理形式，应进一步在廊坊对广应用。

（3）本工程说明用CFG桩处理以粉土为主的新近沉积地基土是适宜的。

（4）一支有经验的施工队伍和好的施工管理对保证CFG桩的施工质量尤为重要。

参考文献

[1]《建筑地基处理技术规范》（JGJ79 -2002）

篇10

中图分类号： S611文献标识码：A 文章编号：

1.引言

地基处理的设计和施工必须认真贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境。近年来我国火力发电厂的增速最为迅速，好的厂址基本上都已被占用，现在许多厂址需要经过地基处理后方可作为上部重要结构的持力层。众所周知工程建设中，地下工程造价占土建工程造价的25%，而复杂的地基条件时地基处理和基础费用占比高达50%，可见选择合适、环保的地基处理方案对节约工程投资和环境保护是多么重要。依据《电力工程地基处理技术规程》（DL/T 5024-2005）可知振冲碎石桩复合地基可用于火力发电厂中任何建（构）筑地基处理。下面从振冲碎石桩复合地基处理方案在工程中易出现的问题进行分析探讨。

2.工程概况

2.1. 本工程是新疆乌鲁木齐某电厂，建设2×350MW超临界、直接空冷、单抽汽凝汽式机组电厂。厂址在勘探深度40m范围内的岩土地层主要为第四系冲洪积物，各土层物理性质指标见下表:

2.2 厂区范围内未发现滑坡等不良地质作用，不考虑地震液化的影响。地下水对混凝土结构有强腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋有强腐蚀性，对钢结构具有中等腐蚀性。

2.3结合本工程强腐蚀情况，依据《工业建筑防腐设计规范》表4.9.5对于硫酸根离子和氯离子有强腐蚀的环境，不应采用混凝土灌注桩。同时本工程由于地下水较浅，土层透水性差，降水困难，采用深层开挖换填工程量较大，且降水费用较高，因此对于重要建（构）筑物推荐采用了振冲碎石桩复合地基，其他建（构）筑物和埋深较浅的采用超挖换填地基处理方案。

3.振冲碎石桩复合地基设计

3.1振冲碎石桩相关规定

振冲碎石桩是一种柔性桩，对于处理厚度在13米左右的粉土，效果较好，并且受地下水影响较小。振冲碎石桩复合地基可以增大地基承载力与稳定性，减少沉降，消除液化。如能有效控制好施工质量，经处理后的地基承载力在250～350kPa左右，可以满足重要建筑的承载力要求。

振冲碎石桩利用振冲器的水平振动和高压水的共同作用下，在软弱土层中成孔，然后回填碎石等粗粒料形成桩柱（同时对周围松散土层具有一定振密效果），并和原土地基组合成复合地基的一种振冲置换的地基处理方法。

振冲碎石桩在制桩过程，碎石填料在振冲器水平向振动力和高压水的作用下，挤向孔壁的软土中，从而使桩体直径扩大。当振冲器水平向振动力和高压水的作用力与土颗粒内部约束力接衡时，桩径不再扩大，振冲器缓慢向上振密碎石填料。如果原土强度过低，土颗粒的内部约束力始终不能平衡填料挤人孔壁的压力，桩径无限加大无法振密实，就不适用振冲碎石桩了。国内的有关规范、规定均认为振冲置换用于处理不排水抗剪强度不小于20kPa的黏性土、粉土、淤泥质土、饱和黄土和人工回填的粘性土等地基。

振冲挤密是在振冲器重复水平振动和侧向挤压作用下，地基产生周期性剪力，土体内的孔隙水压力迅速增大，砂土的结构逐渐破坏而发生液化，砂颗粒重新排列，孔隙减小，这样，土体由松变密。另外，依靠振冲器的水平振动力，在加填料情况下，还通过填料使砂层挤压加密，这就是振冲挤密法。加填料的振冲挤密适用于饱和砂土地基，也可用于地下水位以上含一定粘粒、渗透性不大的粉细砂层; 不加填料的振冲密实，适用于处理粘粒含量不大于10%的粗砂、中砂和松散的砂卵石地基。

3.2.本工程振冲碎石桩设计计算

a、承载力及压缩模量的估算：

桩径、桩距的确定应根据上部荷载大小、原土抗剪强度和振冲器的功率综合考虑，间距太小施工时容易串桩，根据以往工程经验拟采用75kw振冲器施工，桩径1米，桩距宜为1.8米。桩体依据改电厂试桩检测报告取550 kPa,复合地基承载力特征值为280 kPa.

(1) 拟建工程复合地基承载力特征值采用下列公式计算

f＝[1+m(n-1)]*f———— 公式1

其中n 为桩土应力比，无实测时取2～4，天然地基承载力高时取低值，取大值，反之取小值。

置换率m＝d/d

采用三角形布桩 d=1.05s

复合地基压缩模量计算公式： E=[1+m(n－1)]*E

公式1计算的复合地基承载力fspk=281 kPa及压缩模量Esp=14.85 MPa

(2) 拟建工程复合地基承载力特征值采用下列公式计算：

f＝m f ＋(1－m)*f———公式2

置换率m＝d/d

采用三角形布桩 d=1.05s

公式2计算的复合地基承载力fspk=284 kPa(桩身强度经验值取550 kPa, 桩间土承载力特征值取180 kPa)

由上述两公式计算的理论数据可知，复合地基的承载力特征值同试桩计算结果比较相符。

b、主厂房沉降量计算：

主厂房勘探点 C21 K17

s'（计算沉降量） 117 114

Es（压缩模量当量） 13.8 13.8

Φs（经验系数） 0.445 0.445

S（最终沉降量） 52．07 50．62

根据《火力发电厂土建结构设计技术规定》相关规定，主厂房框架地基容许沉降量为200mm，满足规范允许变形要求。

4振冲碎石桩设计中存在的问题

4.1护桩问题

关于振冲碎石桩护桩规定，在以下规范中规定不尽相同，《火力发电厂振冲法地基处理技术规程》（DL/T 5101-1999）、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）中对护桩规定“宜在基础外缘扩大1~2排桩”，《电力工程地基处理技术规程》（DL/T 5024-2005）中对护桩规定为“当为消除地基土液化时，宜在基础外缘扩大2排～3排桩；为其他目的时，宜在基础外缘扩大1排～2排桩”。

该条文为建议性条文，且本工程地基不考虑液化，同时考虑烟囱、锅炉房和主厂房等重要结构且上部的荷载较大，故选择扩大2排桩。

4.2终孔条件

依据本工程试桩报告中相关参数，其终孔的条件为“振冲至设计深度16米或振冲碎石桩应进入②号圆砾层的深度不小于500mm;此时不再进尺而电流值明显增大至100A左右，即可终孔”，这样现场提出监理不好控制。

处理方案：我们设计人员根据详的地质剖面图和柱状图结合现场实际情况将终孔条件更改为“振冲碎石桩桩长达到16m，且振冲器不再进尺为最终控制条件。”

4.3褥垫层材料

设计要求褥垫层材料“换填400mm的碎石垫层，垫层压实系数λc应大于0.93。垫层碎石的最大粒径不宜大于50mm，且应级配良好”。根据现场实际施工后检测结果，承载力较低（240 kPa）且桩头动探击数较低（0-2米平均6~8击）。不满足350MW工程地基承载力要求。

处理方案：动探击数和复合地基承载力低于试桩结果，分析原因消散期较短或施工其他原因导致。依据桩头动探击数的检测结果将上部2000mm松散的、稍密的桩头基本上全部截除，改为换填级配良好的天然戈壁土2000mm厚，相当采用了振冲碎石桩加换填复合地基。

实际效果：由于上换填了2000mm厚的天然戈壁土，依据本工程换填地基处理原位载荷试验结果地基承载力特征值fak=350kPa（建议值），变形模量E0=50.0MPa（建议值）。目前投产运行状况良好。根据测量单位实测沉降结果：锅炉房和主厂房最大沉降28.9mm，最大沉降差4.6mm。均满足电力行业规范要求。

5、振冲碎石桩现场施工情况及注意事项

5.1振冲碎石桩施工工艺

施工准备——造孔——清孔——填料加密

5.2施工注意事项

振冲碎石桩施工的关键是造孔和填料加密，过程中最关键的是吊车司机同装载司机的默契配合，同时应服从记录员的指挥。施工记录员应严格按照施工蓝图的设计参数控制（终孔条件、振密电流、留振时间、加密段长度等）。

监理现场旁站，是控制好振冲碎石桩施工质量的一个关键措施。同时应要求施工单位急时进行自检，动探击数底的应进行复打补救。

图一施工准备 图二填料加密

6、振冲碎石桩试验检测

6.1原位试验

原位试验的目的是检验复合地基处理效果，得到复合地基承载力特征值和压缩模量；验证所采用的振冲碎石桩理论计算结果同实际检测结果的吻合性和差异性。验证振冲碎石桩直径、间距、长度及布置形式的合理性；确定最有的施工工艺和施工控制参数，为工程设计和施工提供依据；确定各种检测手段的适宜性及标准，为施工检测提供依据。

6.2桩基检测

振冲碎石桩施工完毕后，应间隔一段时间方可进行质量检验，间隔时间（《电力工程地基处理技术规程》10.0.22规定振冲法处理的地基效果检测应在成桩后间隔一定时间进行，对饱和粘性土地基间隔时间不宜小于28天，粉土地基不宜小于20天，砂土和杂填土地基不宜小于10天）不少于20天[1]，以进行固结排水，恢复强度。

检测完毕后由检测单位出具正式检测报告，提供检测所得的复合地基的变形模量、压缩模量和复合地基承载力特征值，并对振冲碎石桩桩体密实度和桩间土挤密效果作出评价，作为桩基验收及进行下道施工工序的依据。

7、结语

振冲碎石桩在我国已有很多年的设计、施工和检测经验，技术比较成熟，加固费用相对较低，同时处理后对地基承载力提高明显，因此是一些地区的优先采用方法，特别是处理有液化的地基工程时有更明显的优势。

参 考 文 献