量比的应用模板(10篇)

导言：作为写作爱好者，不可错过为您精心挑选的10篇量比的应用，它们将为您的写作提供全新的视角，我们衷心期待您的阅读，并希望这些内容能为您提供灵感和参考。

篇1

【中图分类号】R574【文献标识码】B【文章编号】1672-3783（2012）11-0161-01

灌肠是临床常用的一项护理操作技术，但传统的操作备物繁琐、用后消毒、储存需耗费一定时间。且肛管较粗，操作给病人带来一定痛苦；灌肠速度较难控制。而使用一次性输液器改良灌肠[2]克服了传统灌肠的诸多缺点，因此在临床上已广泛应用。但由于需对管端修剪，使其插管时易造成直肠粘膜损伤，病人疼痛。而加温后输液管软化使其不易插入。从2009年我科采用一次性吸痰管连接一次性输液器进行灌肠，克服了单纯使用一次性输液器进行灌肠的弊端，取得了满意的临床效果。现将两种改良灌肠法进行对照，报告如下。

1临床资料

选择自2008年7月-2011年3月我科住院需灌肠的病人24例。年龄41岁-76岁，男20例、女4例，灌肠次数2-16次。

2材料与方法

2.1材料：常州医疗器械厂生产的一次性输液器，扬州市永长医疗器械厂生产的百泰牌一次性使用吸痰管（规格14#）

2.2方法：选择2009年后采用一次性吸痰管连接一次性输液器进行灌肠病人12例为观察组；2008年-2009年随机抽取单纯采用一次性输液器进行灌肠病人12例为对照组。

3观察

两种改良灌肠法临床应用时在插管成功率及病人舒适度（疼痛感）的不同。

4 结果（附表）

观察发现，使用一次性吸痰管连接输液器灌肠在插管成功率及病人舒适度（疼痛感）等方面明显优于单纯使用一次性输液器进行灌肠。

5讨论

单纯使用一次性输液器灌肠在灌肠液加温后管道易软化造成插管困难，且修剪残端易造成病人直肠粘膜的损伤，增加病人的痛苦。增加一次性吸痰管后，不仅保留原有优点，而且吸痰管管道韧性增加，且因管道开有侧孔，不易堵塞，轻易克服了这两项弊端。护士操作更加方便，病人舒适度增加，护理操作接受度明显提高。

篇2

莲必治注射液是从穿心莲叶中提取分离所得的穿心莲内酯与亚硫酸氢钠发生加成反应，制得的水溶性磺酸盐的制剂，具有清热解毒、抗菌消炎之功效，本品适用于临床对菌痢、腮腺炎、喉炎、扁桃体炎及上呼吸道感染等疾患，具有良好的疗效[1]。

1抗菌消炎作用

胡敏涛[2]采用莲必治注射液治疗急性细菌性痢疾38例，以环丙沙星作对照，结果表明，莲必治与环丙沙星连用，治疗急性细菌性痢疾的总有效率为92.11％，明显优于单用环丙沙星组（75％），且无明显毒副作用。

陈仁杰等[3]选用以明显咽痛、发热、咽部及扁桃体黏膜充血、肿胀为主症的急性扁桃体炎患者140例，患者随机分为2组。莲必治治疗组100例，青霉素治疗组40例。结果表明：①莲必治注射液和青霉素均可作为治疗急性扁桃体炎的首选药物。②对急性渗出型扁桃体炎莲必治注射液的疗效优于青霉素；对急性化脓型扁桃体炎的疗效，青霉素优于莲必治注射液。

瞿秋兰等[4]用莲必治注射液治疗小儿急性肺炎80例。以喜炎平做对照，结果显示，莲必治在缓解喘息、退热、减轻咳嗽及音方面疗效优于喜炎平( P

刘新发等[5]用莲必治注射液与头孢噻肟钠合用治疗肺炎40 例, 并设对照组40 例，结果表明，治疗组总有效率92.5%; 对照组总有效率82. 5%，有显著性差异。

2 解热作用

张玉红等[6]采用莲必治注射液治疗以发热为主症的呼吸道感染110例，取得显著疗效，无论治愈率还是总有效率均优于头孢唑啉加病毒唑对照组，对于病毒或细菌感染引起的发热，有良好的退热作用。毕美芬[7]对联合应用莲必治治疗急性呼吸道感染进行临床观察。根据随机对照原则，常规治疗和联合应用莲必治治疗的急性呼吸道感染病例各半，主要观察退热天数、扁桃体及咽喉充血消散时间及肾功能指标、尿常规等。结果表明，平均退热时间治疗组明显短于对照组(P

3对免疫功能的调节作用

徐立春等[8]对100例恶性肿瘤患者进行莲必治注射液临床治疗，并作系列免疫功能检测及生存质量的观察。结果表明：①莲必治注射液综合治疗肿瘤，能使患者生活质量明显提高，综合生活质量指标评分，莲必治注射液治疗后较治疗前明显提高（P

彭光勇等[9]采用生物活性法和ELISA法检测用有效成分为穿心莲内酯的莲必治注射液处理人外周血单核细胞上清中的IFN-α，IFN-γ, TNF-α,IL- 8含量；用单核巨噬细胞吞噬鸡红细胞来研究其促吞噬功能及用LDH 释放法检测其对NK细胞杀伤活性的影响。结果表明，莲必治注射液是一种具有调节机体非特异免疫功能的免疫刺激剂，通过对NK，Mф及细胞因子分泌的影响而发挥免疫调节作用。

4 不良反应

蔡卫平、杨怡莎等[10,11]报道莲必治致急性肾功能衰竭20例, 其中10 例进行了肾穿刺活检,证实为急性间质性肾炎。根据急性间质性肾炎的病因，多数系与用药有关[12]，虽有10 例用过氨基糖苷类药，但另10 例未用过明确的肾损药，而20 例均用过“莲必治”。故认为病人可能对莲必治有过敏，而并非莲必治有肾毒性。另迄今为止，尚未见到单独用莲必治致急性肾衰的病例，均为合用时发生，合用药包括氨基糖苷类、喹诺酮类、林可霉素、扑热息痛及氨苄青霉素等药物，分析氨基糖苷类合用可能加重肾伤害，而与上述其他药合用可能容易导致过敏。顾正平[13]报道了1 例穿心莲内酯注射液致急性肝肾功能损害。金小福等[14]报道了6 例莲必治与氨基苷类抗生素联用所致急性肾衰竭（ARF），观察单用莲必治注射液未发生ARF，单用氨基苷类抗生素仅发生1 例ARF (0.46%)，而两药联用则发生6 例ARF(3.92%) ，两药联用ARF 发生率明显提高，其发病机制尚不清楚。赵金文等[15]对9 例中药莲必治治疗相关的ARF 患者、7 例非莲必治药物过敏引起的ARF 患者和3 例氨基糖苷类致ARF 患者的临床与病理进行回顾性比较分析，得出结论：中药莲必治注射液有一定肾毒性作用。国家食品药品监督管理局通报了莲必治注射液的不良反应，单独或联合使用莲必治注射液均有病例报告, 其中联合用药情况占多数。莲必治注射液引起的急性肾功能损害的特点为: 发病时间短，多在用药1 次后即出现；主要症状为腰酸、腰痛；部分患者尿量正常；均有肌酐、尿素氮的升高；预后良好。

[参考文献]

[1]孟正木. 穿心莲内酯亚硫酸氢钠加成物的结构研究[J].药学学报，1981， 16(8)：571-574.

[2]胡敏涛. 莲必治液治疗急性细菌性痢疾疗效观察[J].现代中西医结合杂志，2001，23（12）：2250-2251.

[3]陈仁杰，鲍红琴，卫爱民，等. 莲必治注射液治疗急性扁桃体炎的疗效观察[J].中国中西医结合急救杂志，2000，7(4)：208.

[4]瞿秋兰，柳辉高. 莲必治治疗小儿肺炎疗效观察[J].现代中西医结合杂志，2006，15 (22)：3067.

[5]刘新发，郭洁，郭立芳，等.莲必治配合头孢噻肟钠治疗肺炎40 例[J]. 陕西中医，2006，27（12）：1461.

[6]张玉红，朱淑梅， 涂凡.莲必治注射液治疗急性呼吸道感染110例[J].中医研究，2001，14(3)：47.

[7]毕美芬. 联合应用莲必治治疗急性呼吸道感染150 例[J].中医药临床杂志，2006，18（5）：465-466.

[8]徐立春，陈志琳，孙振华，等. 莲必治注射液治疗恶性肿瘤的临床观察[J]. 江苏临床医学杂志，2000，4(4)：277-279.

[9]彭光勇，周峰，丁如宁，等. 莲必治注射液(穿心莲内酯)对免疫功能的调节作用[J]. 中国中药杂志，2002，27(2)：147-150.

[10]蔡卫平， 周红霞，朱蕴秋，等. 莲必治致急性间质性肾炎10 例报告[J]. 齐齐哈尔医学院学报，2002 ,23(3) :297.

[11]杨怡莎，朱蕴秋. 莲必治致急性肾功能衰竭20 例的治疗[J].齐齐哈尔医学院学报,2002 ,23(11) :1251.

[12]刘玉春，刘平，王海燕. 肾脏病学[M] .第2 版. 北京：人民卫生出版社,1996.786 -791.

[13]顾正平.穿心莲内酯注射液致急性肝肾功能损害1例[J]. 医药导报，2004，23(7) :495.

篇3

随着我国医学技术的提升，在临床医学治疗中，影像学设备得到了显著发展，将影像学设备应用到各种临床诊断中已经成为目前临床医学诊断的发展趋势，尤其是在放射治疗、介入治疗中，利用碘对比剂进行影像学诊断已经得到广泛应用，为了能够进一步提高碘对比剂的应用效率，降低碘对比剂产生的不良影响，需要对碘对比剂产生的不良反应进行分析，并提出相关的解决对策，本文就碘对比剂在临床诊断中存在的不良反应类型以及临床表现等进行分析，针对相关不良反应提出具体的预防和处理措施。1 碘对比剂概述对比剂主要成分为碘，在临床上将其称为含碘对比剂（iodinated contrast agents,ICAs），根据用处不同含碘对比剂再配置过程中浓度不同。在临床上采用对比剂主要是进行辅助检查，通过在临床检查和治疗过程中使用对比剂能够有效增强诊断患者内脏、器官、组织的对比度，进一步清晰地反映患者内脏、器官、腔道、组织的形态、轮廓、大小以及器官等病变情况，在临床上也被称为对比剂。常用的碘对比剂包括优维显（碘普罗胺）、双北（碘海醇）、碘淳宁（碘克沙醇）等。在临床上，对比剂具有较广的应用范围，能够广泛应用于血管成像以及多种疾病的临床诊断中，根据对比剂渗透压不同，可将其分为高渗、低渗以及等渗对比剂3种类型。高渗对比剂主要为离子型单体，低渗对比剂又能够进一步分为非离子型单体以及离子型二聚体两种。等渗对比剂主要是非离子型二聚体。另外，有机碘对比剂也有多种分类，主要包括离子型和非离子型。离子型碘对比剂常见的包括复方泛影葡胺注射液等，非离子型碘对比剂常见的包括碘化油注射液、碘海醇注射液等。2 碘对比剂在临床应用中存在的不良反应目前，碘对比剂在临床应用中存在的不良反应主要包括全身性不良反应、急性肾损伤以及碘对比剂的血管外渗等。其中，具体不良反应主要为：

2.1 全身性不良反应

吴春梅等[1]学者探讨优质护理干预在CT增强扫描碘对比剂不良反应中指出，患者在进行诊断时出现全身性不良反应，根据反应时间不同可以将其分为急性不良反应以及迟发性不良反应两种类型。张海萍[2]指出急性不良反应主要是指患者在进行诊断过程中注射碘对比剂1 h内产生的不良反应，而迟发性不良反应主要是指患者在进行诊断过程中，注射碘对比剂时没有立即发生不良反应，而是在注射后1 h～1周内逐渐产生的不良反应。一般来说，发生全身性急性不良反应患者多见于50岁以下患者，根据产生的不良反应的严重程度可以将其分为轻、中和重度3种类型。其中，轻度不良反应和中度不良反应在临床上较为常见。霍然等[3]认为发生轻度不良反应时，不需要进行特殊治疗，其不良反应持续的时间较短、产生的症状不明显，中度不良反应在临床上具有较为明显的表现。通过研究分析表明，碘对比剂在发生中度急性不良反应时，主要表现为过敏反应，该过敏反应一般为假性过敏反应，并非由抗原-抗体结合导致的，而是在诊断注射碘对比剂时，对比剂与患者体内的蛋白相结合，从而产生抗原，导致机体出现过敏反应。冉超[4]在分析碘对比剂不良反应信号时认为患者出现中度急性过敏反应后，主要表现为荨麻疹、血管性水肿、支气管痉挛、呼吸困难等症状，严重时还会出现休克症状。当患者出现重度过敏反应时，会导致血脑屏障被损坏，引发癫痫等症状。

2.2 急性肾损伤

王冠杰等[5]认为急性肾损伤主要是指患者在进行影像学检查过程中，通过注射碘对比剂时产生的不良反应。在国际医学诊断标准中没有对急性肾损伤进行一个统一的认定标准，不存在其他干扰因素下，发生急性肾损伤时，患者体内的血清肌酐值有明显升高现象。在分析急性肾损伤发生过程中，原本就存在肾功能损害的患者发生急性肾损伤的概率较高，占总发生率的25%，患有糖尿病肾病患者发生急性肾损伤的概率为50%。由此可见，当患者在进行影像学诊断时，通过对患者注射碘对比剂时，发生急性肾损伤不良反应的危险因素较多，与碘对比剂剂量、给药途径以及患者自身的患病因素有关。高龄患者、糖尿病患者、心血管疾病患者等发生急性肾损伤的概率更大。

2.3 碘对比剂血管外渗

何敏宁[6]在研究CT增强扫描碘对比剂不良反应过程，对患者进行碘对比剂注射时，还会产生碘对比剂血管外渗不良反应。在诊断过程中，对患者进行碘对比剂注射时，注射的血管壁存在损伤现象，或者针尖不小心与血管壁接触到、患者静脉血管较细等，容易引发碘对比剂血管外渗现象。发生碘对比剂血管外渗不良反应时，樊庆利和杨微[7]在研究碘对比剂不良反应时认为在临床上主要表现为患者注射位置出现局部灼痛现象、有一定的压痛感，同时在碘对比剂血管外渗部位还会出现水肿和红斑现象，如果碘对比剂血管外渗现象较为严重时，会出现水疱、皮肤溃疡甚至软组织坏死等症状。发生碘对比剂血管外渗的原因除了与上述原因有关外，在注射碘对比剂过程中，采用高压注射器进行注射引发碘对比剂血管外渗的概率要大于普通注射器注射的概率。黄涛[8]认为当采用高压注射器进行注射过程中，发生碘对比剂血管外渗现象，需要及时停止注射，并对外渗位置和渗漏量进行检查，分析血管外渗程度，分为少量渗漏和大量渗漏。另外，何敏[9]研究认为碘对比剂血管外渗现象除了与采用注射器的规格不同有关以外，还与医护人员的注射技术有关，同时患者的配合程度、患者的身体素质等也直接影响碘对比剂血管外渗的发生概率。3 碘对比剂不良反应发生时间碘对比剂不良反应发生时间主要根据不良反应发生时间速度快慢进行区分。当注射对比剂1 h内出现各种不良反应被列入急性范围，当注射对比剂1 h～1周内出现各种不良反应被列入迟发性范围，当注射对比剂1周以上时间才出现各种不良反应被列入晚发范畴。在临床研究中表明，对患者注射离子型和非离子型碘对比剂后，出现不良反应主要表现为急性不良反应，有70%的患者注射对比剂5 min左右就会出现明显不良反应。某些患者在注射对比剂1 h后才会陆续出现各种不良反应，常见的迟发性不良反应在临床上主要表现为皮肤反应，容易出现血管性水肿、荨麻疹以及红斑症状。4 诱发碘对比剂不良反应发生因素和检测方法诱发碘对比剂不良反应发生因素主要与患者年龄、既往病史以及身体自身原因有关。发生对比剂不良反应人群多为儿童和中老年人，其原因主要是由于儿童和中老年人抵抗力、免疫力较弱，在诊断过程中对对比剂不耐受等因素造成的。既往病史常见于患有哮喘病、过敏、心脏疾病、肾病史等症状患者，临床上存在脱水、血液疾病等症状患者也会诱发对比剂不良反应发生。其中，血液疾病主要包括镰状细胞性贫血、红细胞增多等。当患者在临床治疗中长期服用β受体阻滞剂、非甾体抗炎药和白细胞介素-2等药物时也会诱发碘对比剂不良反应发生。通过临床进一步研究发现，患有对比剂过敏史、海鲜过敏史的女性患者发生对比剂不良反应的概率更大，属于危险诱因之一。同时，哮喘在临床上属于严重不良反应危险诱因，合并心血管疾病属于轻度不良反应危险诱因。在临床诊断过程中，针对某些因食物因素造成对比剂不良反应发生的病例很多医师和患者往往存在误解情况，对因食物因素引起的不良反应不重视，从而导致救治时间被耽误。

为预防患者出现对比剂不良反应，在临床上需要对患者进行有效的检测，常见的检测方法包括静脉注射试验方法、皮内试验方法、结膜试验方法等。其中，静脉注射试验方法主要是将同一品种对比剂按照浓度为30%、注射剂量为1 m L的配比缓慢对患者进行静脉注射，注射后对患者临床表现进行观察15～30 min，当患者出现恶心、呕吐、头晕以及荨麻疹、气急等症状时，属于阳性反应，需要做好相关的预防和治疗措施，并停止对患者进行对比剂辅助检查。皮内试验方法是将同一品种对比剂按照浓度为30%、注射剂量为0.10 m L的配比缓慢对患者进行皮内注射，将对比剂注入患者前臂皮内，注射后对患者临床表现进行观察15～30 min，当患者出现超过直径1 cm红斑等症状时属阳性反应。结膜试验方法将同一品种对比剂滴入患者一侧眼内，剂量为1～2滴，观察时间为3～4 min，当患者眼结膜出现明显充血现象、血管怒张或曲张等表现属于阳性反应。5 碘对比剂不良反应处理方法5.1 全身性不良反应处理方法

李元[10]在研究不同对比剂在影像学检查中发现，为有效避免患者在注射碘对比剂过程中出现全身性不良反应，需要采取具有针对性的预防措施。由于碘对比剂自身具有一定的毒性，因此，在对患者进行注射和诊断过程中，需要采取积极的预防措施。其中，最常见的预防措施包括医护人员必须熟练掌握碘对比剂在使用过程中的禁忌证、对碘对比剂的使用方法和使用量进行严格把控，在对患者注射碘对比剂过程中，需要针对患者的既往病史进行分析，评估患者在注射碘对比剂可能存在的危险情况，做好相关的危险评估工作。同时，医院需要定期对医护人员进行相关疾病知识的培训，通过理论配合和实践培训，提高医护人员使用碘对比剂的能力，并熟练掌握碘对比剂注射过程中发生意外事件的急救措施，在发生不良反应或者意外事件时，能够第一时间识别患者产生的不良反应类别，并做好相应的急救工作。徐玉玲[11]在注射碘对比剂时，针对患有甲状腺功能亢进患者时，需要严格禁止这类型患者使用碘对比剂进行诊断。另外，当患者在注射碘对比剂过程中，如果出现任何轻微症状，医护人员就必须引起重视，对患者的生命体征进行严密观察，直到患者症状消失，同时对于发生重度不良反应患者，要第一时间停止注射碘对比剂，及时呼叫临床主治医师，进行心、肺、脑复苏，及时给予抗过敏、抗休克治疗。

5.2 急性肾损伤处理方法

篇4

中图分类号：TH814 文献标识码：A 文章编号：1007-9416（2013）06-0113-01

1 概述

高炉煤气是包括宣钢在内的所有长流程钢铁企业的重要附属产品和燃料气体；它是由炼铁高炉产生的，高炉煤气计量装置的优劣程度直接影响工艺操作，而且对降低成本、提高效益方面起关键作用。同时由于钢铁企业连续生产的特点，其产品高炉煤气产生设备和输送管线停产机会少，这些给高炉煤气的测量和流量装置的维护造成很大的困难。因此高炉煤气测量技在流量测量领域中是一个难题。

毕托巴流量计作为一种技术先进的计量工具，他在工业领的应用非常广泛，适用的流体种类繁多，几乎囊括了所有较为洁净的流动介质。特别是与之配套数据采集、传输以及控制系统的应用，极大的方便了工业企业对于流体的实际计量工作，下文对毕托巴流量计及其应用进行详细介绍。

2 高炉煤气计量现状

目前，宣钢在用的高炉煤气计量装置大约有45套左右，其中有大概10套左右由于时间长等因素存在计量不准确的问题；另外，约有10套左右的重点耗能设备、生产线没有安装计量装置，这给公司高炉煤气平衡方案制定带来很大不便。

目前，包括宣钢在内的国内钢铁行业在高炉煤气流量测量上，大量使用的是孔板流量计。众所周知，孔板流量计技术较为成熟，但其存在很多缺陷：因此我们在宣钢能源管控中心项目实施中，大量采用毕托巴流量计，效果较好。以下我们将从其结构原理和特点入手加以分析。

3 毕托巴流量计的结构原理及特点

3.1 工作原理

毕托巴流量计是由智能探针式流量计演化而来，根据皮托管原理来测定传输介质管道的中心流速，其基本原理就是通过提取管道中心的流体流速，利用差压公式（全压-静压=动压），将提取到的流体流速换算到流体的体积或者质量流量的计量计。

3.2 系统结构

毕托巴流量计发热探针位于管道的中心位置，全压孔与流体来流的方向对正，静压孔与流体的去流方向对正，管道的实际压力就等于全压孔与静压孔的压力差。标准压差由探针的风洞给定曲线上取得，然后就可以根据标准压差进而计算流体的实际流量。流量计的压力变送单元以及热电阻测温单元分别测得流体的压力及温度。汇总后输出到流量计算仪或者DCS系统，通过流量计算仪或者DCS系统解析流量方程，同时根据标准压差、压力、温度等信号对计算结果进行修正补偿，从而得到准确的流量参数，并通过数显系统将计算结果显出出来。

3.3 性能特点

（1）毕托巴流量计其探针测试点在管道的中心位置，其标准风洞的风速可达0～150米每秒，通过计算得出探针需要的修正补偿系数，这样就能实现管道中心点的流速与其余所有个点测定的流速平均值对应。（2）流量计算过程中采用分段修正的方法，对测的的数据进行修正补偿，在压差变送器的输出范围内，将直流电信号分解成几个不同的补偿区间，每个区间制定不同的修正系数，从而能使测量结果在全部输出范围能都得到准确的修正，保证了其精度的连续性。（3）先进的数据库，数据库经过多年的完善，基本涵盖了对各种介质、压力以及温度的补偿修正系数，可以根据实际管道情况构建相应的数学模型，对数据进行精确的修正补偿，得到准确的流量计量结果。

4 流量计配套的监控系统介绍

毕托巴流量计具备可以在远距离传输的RS-485通讯接口，具备上限下限流量报警以及小信号拾取功能，仪表使用了E2PROM的先进存储技术，可以实现内部数据的永久保存。同时在设计时候采用了微功耗双电源设计。从而实现了智能一体化，能向控制终端传输瞬时的煤气流量和累计流量；方便了值班人员在远程对煤气流量进行监控。

流量计数据监控系统广泛应用在多个采集点煤气流量实时数据的远程自动采集，对工作现场的适应性很强，尤其在宣钢目前煤气管网上流量采集节点分散并且现场工作环境复杂的具体情况，该系统具有很强的实际应用能力，能够将各个数据采集点的数据自动远程传输。同时系统具有良好的兼容性以及可扩展能力，对于日后增加采集接点以及检修维护工作提供了很好的便捷性。

远程监控系统还具有良好的人机界面，当数据被采集至远端计算机后，系统对数据进行归档、分析、存储，可以在远端计算机上对每个煤气采集节点的工况参数进行在线设置，操作非常便捷，易于值班人员掌握。

5 毕托巴流量计在宣钢的应用

2012年12月和2013年3月，宣钢在原料场解冻库、2#高炉热风炉、4#锅炉和6#锅炉共安装5套毕托巴流量计；通过几个月的试运行，公司计量主管部门与动力厂均认为计量数据准确可靠，且流量计在线安装方便，符合宣钢高炉煤气计量改造的要求。

通过安装和试用，其优点体现在以下几个方面：（1）节能效果明显，作为一次测量元件的智能探针其制作材料选择直径20mm的不锈钢，在截面积很小的管道中也不会产生压力的损失，与原先广泛采用的孔板节流装置相比，节能效果明显，仪器本身运行成本很低。（2）可靠性能好，毕托巴流量计在测量过程中，其内部倒压管中没有介质流动，这就阻隔了杂物的进入，使其测试的精度能够长期保持在良好的水平。（3）安装环境不必局限在直管段，通过设计单位多年对各种安装环境下数据库的不断修改开发，数据库已经涵盖了多种弯管段以及多倍管径的情况，即使将流量计安装在现场弯管段，也能够得到高精度的测量结果。（4）与之配套的二次仪表具备智能化，毕托巴流量计在开发的过程中对与之配套的智能化二次仪表非常重视，不仅仅能显示各项流体参数，同时其具备远程通讯以及网络传输功能，可以非常方便的将仪表接入集中管理系统。

篇5

Abstract: with the development of science and technology, industrial level enhancement, cantilever construction process from the 50 s since the invention, is widely used in large span, the hard in bridge construction. This paper introduces the wide highway first T2 music label jade large bridge cantilever construction well used hanging basket of types and construction method, combining the working practice, this paper analyzes on the continuous box girder bridge hanging basket cantilever construction of cast-in-situ produces in the process of deflection cast-in-situ factors, construction and testing, the assembled hanging basket and preloading.

Keywords: continuous box, hanging basket, cantilever construction

中图分类号： U445文献标识码：A文章编号：

工程概况

乐昌至广州高速公路坪石至樟市段T2合同段玉井特大桥（50+3×90+50)米五跨预应力混凝土连续刚构箱梁，箱梁断面采用单箱单室，根部梁高5.7m，跨中高2.6m，顶板厚28cm，底板厚从跨中至根部由32cm变化为60cm，腹板从跨中至根部分两段采用45cm、75cm两种厚度，箱梁高度和底板厚度均按2次抛物线变化。箱梁顶板横向宽度16.5m，梁底宽8.0m，翼缘悬臂长4.25m。箱梁0号节段长12m，每个悬浇“T”纵向对称划分为10个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为4×3.5m、6×4.0m，节段悬浇总长38m，悬浇最重节段为1#块，共计混凝土60.48m3，重约为1667KN。箱梁悬臂浇筑采用三角挂篮施工。

表1-1 箱梁截面尺寸及混凝土数量表

2、挂篮悬臂施工法的选择

本桥跨越京珠高速、地方坪乳公路及省道，根据桥址的工程地质情况、桥墩高度最高为78m，梁体本身变化情况、工程建设施工期的需求，本桥高墩施工上部构造选择挂篮悬臂施工工艺。

3、挂篮设计及施工

3.1、挂篮总体构造

挂篮主要由主桁承重系统、行走及后锚系统、底篮及悬吊系统、模板系统四大部分组成。挂篮总体构造如下图3-1-1所示，具体结构详见挂篮图纸。

图3-1-1 挂篮总体构造图

主桁承重系统：由两片主桁计前吊横梁组成，主桁架为三角形，前横梁为型钢组焊结构；

行走及后锚系统：分为主桁架行走系统、外模行走系统、内模行走系统及后锚系统，主桁架行走系统由行走轨道、前支腿、后支腿组成；外模行走系统由外模行走梁、外模行走吊耳等组成；内模行走系统由内模行走梁、内模行走吊耳等组成；后锚系统由后锚支座、后横梁、扁担梁及预应力精轧螺纹钢筋等组成；

底篮及悬吊系统：挂篮底篮由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成，底篮纵梁为型钢结构，底模采用大块钢模；悬吊系统由前吊系统、后吊系统组成，前吊系统通过4跟吊带锚固于前吊横梁上，后吊系统通过两根吊带及两根吊杆锚固于已浇筑梁段上；

模板系统：挂篮外模及底模采用大块钢模板，内模采用组合钢模，模板总体布置如下图3-1-2所示。

图3-1-2 挂篮模板系统

3.2、挂篮拼装

3.2.1挂篮拼装注意事项

1）、挂篮拼装应按照上述顺序逐部操作，作业前应对吊装机械及机具进行安全检查，在操作过程中地上、空中应有专人进行指挥及指导。

2）、挂篮的拼装是高空作业，每道工序务必经过认真的检查无误后方可进行下一道工序。

3）、严禁在挂篮结构上任意进行焊接、切割。

4）、在挂篮结构上增加的吊耳等其它结构必须保证焊接及连接质量。

5）、吊杆及吊带严禁引弧、通电，应做好相应的保护措施。

6）、定期检查起重钢丝绳是否有破损，吊物是否绑扎牢固。

7）、严禁超载、操作平台上作业人员不得超过4人，堆载不得超过100kg。

3.3挂篮试压 。

为了消除挂篮结构的塑性变形，挂篮在上桥前先在加工厂试拼，采用等代浇筑重量对其进行主桁架对称试压，分级加载最大重量为施工最大梁重的 1.3 倍；然后分级，在加载过程中用精密测量仪器观测竖向变形，再根据实测值推算各梁段挂篮的竖向变形，为施工预拱度设定及混凝土浇筑中挂篮的调整提供参考数据。过程控制中要求紧固挂篮，挂篮就位后，在浇筑混凝土前，对于前后横梁每根吊杆连接处随时检查螺栓有无松动，有松动的地方必须及时扭紧，做到每一节点都连接紧密、 牢固方可进行浇筑。

3.4、挂篮行走

挂篮行走按照以下几个步骤进行：

、设置预埋件，浇筑混凝土

在浇筑混凝土之前，在未浇筑节段设计位置预留后吊短吊杆及内外模行走梁吊耳吊带孔，后锚点位置预埋精轧螺纹钢筋，并预埋行走反力座预埋件，具体预埋点位置及预埋件构造见详图。

2）、接长行走轨道 已浇筑梁段达到设计强度并张拉完纵向预应力束后，开始接长并锚固行走轨道梁。安装轨道前先将箱梁顶面清理干净，清除梁段顶面腹板部位竖向预应力筋上的杂物，然后测量放样，铺放滑道，调整轨道位置使其平滑顺直。调整好位置后将轨道用锚杆、连接器、锚具锚固在箱梁腹板外侧竖向预应力筋上，锚固过程中，要将锚杆与竖向预应力筋旋入连接器长度相同并不少于6倍螺距。

、挂篮行走

挂篮行走采用液压千斤顶及精轧螺纹钢筋进行，行走前标记牵引精轧螺纹钢筋，10cm做一个标记，保证挂篮左右侧行走同步。主桁架通过桁架前后支点落于行走轨道上滑动行走，行走前在主桁架前后支点滑板处涂油以减少行走时摩擦力，内外模板及底篮利用内外走行导梁行走，行走导梁前端通过吊带固定与前上横梁上，后端通过两个行走吊耳固定，行走吊耳上设置滚轮，前后两个吊耳交替转换行走，行走步骤如下：

①、放松前后吊耳吊带，使挂篮模板整体脱离箱梁混凝土面；

②、挂篮往前行走2m；

③、放松前吊耳，走行梁落于后吊耳上；

④、将前吊耳前移2m位置锚固，放松并拆除后吊耳吊带，走行梁落于前吊耳上；

⑤、将后吊耳前移2m并固定；

⑥、挂篮前移2m。

3.5、混凝土施工工艺

3.5.1、混凝土配合比

箱梁混凝土设计标号为C50，属高标号混凝土，为保证混凝土质量，需采取以下措施严格控制优化混凝土配合比。

1）、混凝土所用砂、石、水泥、水及添加剂的质量和规格，必须符合规范和设计要求，添加剂等需出具出厂合格证书；

2）、混凝土坍落度控制在12～14cm之间，并具有良好的泵送性、和易性。

3）、箱梁属于大体积混凝土，应考虑水化热温度的控制，应采用水化热低的水泥，改善骨料级配，降低水化热，用掺加粉煤灰（通过试验决定）、外加剂（如缓凝剂、减水剂）等方法，减少水泥用量，减小浇筑分层厚度，加快混凝土散热速度，降低混凝土入模温度。

3.5.2、混凝土浇筑

1）、浇筑前，对模板、钢筋和预埋件等进行全面检查，确保无误后进行浇筑；

2）、浇筑混凝土时箱梁N#块及N'#块应对称进行，两端重量差不得超过5方，同时同一挂篮箱梁左右两侧需对称浇筑，保证挂篮横向稳定性，同时为防止箱梁混凝土开裂，混凝土应由端部向根部浇筑；

3）、浇筑前应彻底清除模板垃圾并用水冲洗，特别是模板后端与已浇筑梁段梁底接触面初细小碎屑，同时对挂篮后吊施加预拉力，保证箱梁浇筑过程中模板后端不会脱离已浇梁段混凝土面，保证接缝质量；

4）、箱梁结构复杂，预埋件、钢筋、预应力孔道、锚具交错，混凝土振捣需采用Φ50及Φ30两种型号振动棒，钢筋密集处采用小振动棒，钢筋稀疏处使用大振动棒，锚具附近混凝土需特别振捣密实；

4、施工线型控制

4.1、挠度控制

在箱梁浇筑前要布设测量监控控制网，控制网的布设，应遵照变形观 测能反映结构的实际变形为原则 .我们考虑在每墩顶 0 号块的中心位置 安装 1 个工作基点，工作基点要与附近的导线点形成控制网，并且要定期 进行复核，以保证工作基点的误差在合格范围内，通过我们精心组织施工，严格施工程序 ，加大监控力度，使得张皮沟大 桥左幅的合拢误差都控制在合格范围内 。

结语

在桥梁悬臂施工中, 确保桥梁成桥的线形状态符合桥梁设计线形的要求, 是保证桥梁处于合理的受力状态、桥梁运营的安全以及桥梁外观线形优美的关键, 这也是难点所在。因此, 就是要对结构的各施工阶段的结构变形和受理状态进行合理的计算分析, 为施工预拱度的准确预报作理论依据。而且随着悬臂施工技术的进步和完善，施工机械化程度的提高，加上电子计算机辅助进行桥梁结构内力分析计算及施工控制，使悬臂施工法成为现代大跨径桥梁建造的主要施工方法，这也推动了桥梁进一步向高强、轻型、大跨径方向发展 .

参考文献:

[1] 徐君兰. 大跨度桥梁施工控制 [M ] . 北京: 人民交通出版社2000 .

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关键词：菱形挂篮 悬臂箱梁

一、工程简介

S336省道靖江改线段工程项目十圩港大桥主桥为三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，跨径组合为55+75+55m，半幅桥宽12.5m，底板宽6.7m，翼缘板悬臂长2.9m。根据施工图要求，除两边跨各有一现浇段和主墩墩顶的0#节段及合拢段外，其余块件全采用挂篮悬臂浇注施工。挂篮采用菱形桁架式挂篮。主梁1至3节段长3m，最大控制重量为1#节段103.2t；主梁4至6节段长为3.5m，最大控制重量为4#节段95.9t；主梁7至10节段长为4m，最大控制重量为7#节段93.9t。

二、菱形挂篮的构造

菱形挂篮由主桁架、行走及锚固装置、底模架、内外侧模板、前吊装置、后吊装置、前上下横梁、后下横梁、内外滑梁等组成。 其中主桁架由上纵梁、下纵梁、前支脚、后支脚，以及横向联结杆件组成。

主桁架采用32#b槽钢，重量为8.87t；前上横梁采用双拼40#a工字钢，重量为1.62t；前下横梁采用双拼40#b槽钢，重量为1.565t；后下横梁采用双拼32#a槽钢，重量为0.914t；钢底模及模架，重量为5.59t；侧模及模架，重量为8.6t；内模及模架，重量为0.536t；内滑梁采用32#a槽钢，重量为0.914t；外滑梁采用双拼32#a槽钢，重量为1.37t；后锚扁担梁采用双拼20#a槽钢，重量为0.431t。

总重为30.413t。

三、主桁架计算

由挂篮结构设计图可知，主桁架由2件对称的桁架式承载构件联结而成，因此只需计算其中

一件的受力和应变情况。可以确定主桁架是简支结构，杆件间以销轴连接，所以不存在超静定问题。

1、混凝土荷载：

取钢筋混凝土湿容重2.6 t /m3计算：

1#节段长300cm，方量39.7m3，重量103.2t；4#节段350cm，方量36.9m3，重量95.9t；7#节段长400cm，方量36.1m3，重量93.9t。

2、挂篮主纵梁在各种荷载组合下前端受力分析

在计算挂篮主纵梁前端受力计算时，根据节段长度和对应的混凝土重量及各种荷载组合情况下分别计算，找出作用在主纵梁前端上最不利的荷载组合。

挂篮自重

故在挂篮浇筑7#节段时，两根主纵梁前端受力最不利。

根据规范要求，验算结构强度时采用荷载组合：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+施工机具和人群重。

施工荷载和人群重：施工人员及机具荷载取2KN/m2，振捣砼时产生的荷载取2KN/m2，其他可能的荷载取1KN/m2。由以上可知施工荷载为5KN/m2。

在挂篮浇筑7#节段时，产生的施工荷载为：

两根主纵梁前端最大受力：

负荷由两个主构架前端部承受，则一个主桁架负载为672.46/2=336.23KN。

3、主桁架受力分析及计算

根据菱形桁架的几何结构可计算得，AC杆件承受最大拉内力，为707KN；BD杆承受最大轴向压内力，为676KN。前支座B承受压力753KN，后支座A承受拉力405KN。

（1）压杆稳定性验算

在主桁架中，各构件由两根32B槽钢拼焊而成，杆件截面惯性矩：

柔度小于弯曲极限，这是个强度问题。

（2）杆件的抗拉强度验算

则，为计算的AB、BD、CD杆件显然安全

（3）端部D点挠度

根据结构力学求解器计算得出端点D的挠度为8.2mm

（4）前上横梁的强度计算

施工中浇筑混凝土的重量由侧模、内模、底板共同承担，则必须对其重量进行分配。

从挂篮设计图可知，前上横梁有12个吊点，其中2个用于侧模，2个用于内模。5个用于底模，另三个吊点备用，按9个吊点计算，假定同一部分吊点力相等。

作出受力简图，利用结构力学求解器可计算得到，前横梁承受最大弯矩为 。最大剪力为

前上横梁为双拼40#a工字钢，其抗弯截面模量为

弯矩最大处的横梁应力为

剪力最大处的剪切应力为

（5）吊杆强度和变形

经计算满足安全要求

（6）滑梁的强度和挠度计算

经计算，内外滑梁均满足安全要求。

从以上计算看出，主桁架满足安全要求。

四、挂篮施工时抗倾覆稳定性计算

1、后锚强度计算

每榀菱形桁架后部都有两根后锚扁担梁，各通过两根Φ32mm精轧螺纹钢与桥面锚固，所以每榀菱形桁架有四根后锚杆。扁担梁长1.3m，两端后锚杆各距边缘20cm。

每榀菱形桁架的后锚力为405KN，而每根精轧螺纹钢的许用抗拉强度为

则四根后锚杆的许用拉力共计 故后锚安全。

2、后锚扁担梁的强度验算：

扁担梁由两根20B型槽钢和1cm铁板拼焊而成，扁担梁的抗弯截面模量：

截面积：

后锚所受最大弯矩

扁担梁承受的最大弯曲应力

但是根据《路桥施工计算手册》钢材容许应力的取值，新钢材支架容许应力可以提高1.25倍。

扁担梁承受的剪切应力：

所以，后扁担梁安全。

综上分析可知，挂篮施工时的抗倾覆稳定性可靠。

五、挂篮拼装与预压

0#块施工完成后，拼装挂篮并进行预压。挂篮预压方法采用三角形反力架与千斤顶逐级加载试压，预压荷载为最大块件重量的1.4倍。

预压完成后整理资料并输入计算机，绘出挂篮荷载―变形曲线。在挂篮悬浇施工过程中利用荷载―变形曲线得出相同荷载下的挂篮变形，并结合相邻块件实测资料进行修正，以便准确控制挂篮的施工挠度。

六、挂篮的拆除

待合龙段施工前，便可拆除挂篮，拆除顺序如下：

1.在梁顶面安装卷扬机，吊着外侧模前后吊杆（底模架吊在走行梁上）徐徐下放，落至船上。或先放底模架，后放外侧模。

2.合龙段不用的内模、走行梁，在合龙段施工前拆除，余者可从两端梁的出口拆除。

3.拆除前上横梁。

4.主构架可移至塔吊可吊范围内，分片拆卸。

5.拆除轨道及钢（木）枕。

七、应用菱形挂篮进行悬浇施工的几点注意事项

1、要确保混凝土浇筑时主桁前支座材料强度满足受力要求，因前支点反力较大，必要时须对主桁片进行加固，防止出现压杆破坏。

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中图分类号：U41 文献标识码：A

1概述

白浪河大桥位于潍坊市南环路白浪河湿地公园，由潍坊公路设计院设计，桥梁中心里程K8+417，全长480米，桥面宽30m；上部构造为24-20米后张法预应力小箱梁，简支变连续体系，小箱梁设计宽度2.4米，梁高1.4米，预制梁长20米，最大单片预制梁起吊重量60吨；桥梁下部构造为肋板扩大基础桥台，桥墩桩基设计直径1.5米，墩柱直径1.2米，墩柱高度6-7米不等。

2方案的选择

⑴工程特点：① 施工工期紧：2009年5月8日开始施工，业主要求2009年11月完成0-15#桥梁架设和连续。②桥梁下方第8#墩-14#墩间有天然冲淤形成的沙丘，地势平坦，土质为砂性卵石土，西面为白浪河公园的人工湖，东面为世外桃园大酒店的鱼塘，鱼塘水深为3m左右。③由于桥梁位置位于城乡结合部两侧为白浪河湿地公园，桥梁附近没有空地设置预制厂，梁板预制位于离桥梁施工区7Km的花家村，同时桥梁0#桥台位于大崖头村，征地拆迁还没到位，房屋拆迁还没完成。④梁体单片重量及长度大，架设技术要求较高。

⑵方案的确定：

传统架设小箱梁的方法：当预制梁厂设在桥头或桥头两侧时采用架桥机架设（如大方架桥机）；当梁厂设在桥侧时采用跨墩龙门吊架设。由于桥头路基不具备设置梁厂的条件，但桥梁两侧为白浪河湿地公园，0-7#，15-24#桥墩位于白浪河的人工湖及鱼塘内，而且白浪河水库定时的给白浪河湿地的人工湖补水，跨墩龙门吊稳定性很难保证，且一次投入相当大，安装和拆卸困难。根据本桥工程特点，采用简易架桥机吊小箱梁并安装就位。

20m小箱梁架设具体步骤：

①预制梁场采用拉梁拖车将梁运到桥梁一侧；②、吊机从运梁平车上吊起小箱梁；

③吊梁平车横移并落梁就位。

3具体控制：

架桥机主要由：纵向桁架、起吊卷扬机、横向桁架、横向走行四部分组成。

纵向桁架由两片单层式军用梁组成，两片军用梁间距1.5m，采用[16槽钢加固，槽钢与军用梁三角通过U型螺栓连接。为避免军用梁直接安装在横向走行上使下弦杆因集中受力而破坏，在军用梁两端的底部焊接4根长4.0mI20工字钢。

起吊卷扬机固定在纵向桁架两侧，距纵向桁架外端2.7m，距横向桁架中轴线1.7m，架梁采用两台8T卷扬机，滑轮组为5组，提升能力共计160T，提升速度为1.0m/min。提升小箱梁时将对纵向桁架产生巨大压力，为避免因集中力作用军用梁三角顶面，在卷扬机底安装4根长度为5.0m的I30工字钢，工字钢与军用梁采用螺栓连接，工字钢伸出所作用军用梁三角各0.5m，使集中力转化为均布荷栽，并通过三角节点将压力转化为弦杆拉力。

横向桁架有两种结构，分别采用式军用梁和自制钢箱梁拼装。

当待架梁孔相临孔位未架设时采用单片军用梁和型钢拼装。军用梁底部支墩位置采用螺栓连接两根I20工字钢，使军用梁通过工字钢均匀传给支墩，避免集中作用在军用梁下弦杆上破坏系统稳定。军用梁上端垂直合理布设I16工字钢每根长度60cm，使横向走行天车作用力均匀传向军用梁，保证军用梁三角稳定。在I16工字钢上布设两根I24工字钢，工字钢上安设钢轨。在盖梁上预埋四排φ28钢筋拉环，通过拉杆加固，保证桁架竖向稳定。在小箱梁起吊端，桁架悬臂长度4.01m，小箱梁提升轴线距盖梁外缘1.1m。

当相临梁孔已架设完，则在梁顶面采用自制钢箱梁拼装横向桁架，自制钢箱梁高42cm，在每片梁顶设调平垫块，钢箱梁上端直接安装钢轨。通过拉杆将钢箱梁与翼缘板湿接缝钢筋、箱梁横隔板、盖梁顶预埋拉环连接，保证系统稳定。起吊小箱梁端悬臂长度4.01m，起吊轴线距盖梁边缘1.1m。

横向运梁天车安置在横向桁架顶面，通过调整横向桁架底部支墩或垫块的高度，使轨道位于同一水平面内。

4、系统验算

荷载：箱梁自重60吨，纵向军用梁及提升设备15吨，考虑1.2倍保险系数，每侧起吊拉力4.5×105N。下面主要对横向桁架和纵向桁架进行检算：

⑴横向桁架军用梁构造悬臂部分：

悬臂点弯矩：

根据平移轴定理，中性轴距梁体顶面：

yi=

应力：

最大挠度：

fmax=

=

悬臂部分不需斜撑。

⑵自制钢箱梁悬臂构造部分：悬臂部分不需做斜撑，为了加强稳定，采用两组[16槽钢每组两根作斜撑，支撑在盖梁上，并将悬臂外端钢轨垫高1.86cm。以保证悬臂端稳定及横向走行保持水平。

⑶横向桁架军用梁受压稳定检算：

一片标准三角在受力合理时最大可承受的竖向压力为：

[P]=

当横向走行位于一块军用梁三角时由于军用梁节点传力作用，该三角受到的压力为作用力的70%，即：P=720×0.7=504KN≤[P]

为保证横向桁架竖向稳定提高安全系数，在军用梁间顶垂直军用梁放置I16工字钢使军用梁竖撑及斜撑合理受力，并在盖梁上设竖撑，支撑钢轨底I20工字钢将部分压力直接传向盖梁。

⑷纵向军用梁桁架：（两片军用梁）

跨中弯矩最大：

5、经济技术比较

由于施工采用较简单的军用梁拼装架梁体系，减少了大型的施工设备投入，实现边预制边架梁的流水施工工艺，减少了梁体存放场地，经详细的经济合算每片小箱梁架设费用仅约为1100元，较大型架桥机架设相同箱梁费用降低50%以上。

结语

这种架梁方案架桥机安装拆卸方便，可半幅架设也可全幅架设，可广泛用于架设空心板梁、工字梁、T梁、简支箱梁等预制梁。

参考文献

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1.早期的风险度量方法

Halley（1693）为度量死亡风险而建立的“科学”生命表格，可能是最早的可追溯到的风险方法。按照Karlborch（1969）的文献记载，英国保险精算师Tetents（1789）第一个提出按照均值给风险进行排序的思想。1896年，伊文·费歇尔提出了著名的定量化期限结构理论，它在证券市场中被广泛用作利率相关证券的定价依据。Fisher（1906）最早阐述了更关心低于某个特定收益的下侧风险的思想，其对风险的定义为“收益率降到低于利率水平线的可能性”。这些早期论断在内容上不成体系，对风险的度量大都停留在定性的基础上，极具主观性，可以看作是风险度量理论的早期萌芽。

2.敏感度分析是一种有效的风险度量方法

它可以迅速而有效地揭示投资组合价值是如何受到市场因素变化影响的。敏感度分析是指：如果市场风险因素之一（f）发生了细微变化，那么预期的投资组合的价值（V）的变化有多大。所谓市场风险因素是指存在于市场中的一些变数，所以金融工具的价值都可以从这些变数中推导出来。主要的市场风险因素包括利率、信贷信差、股票价格、汇率、隐含波动率、流通产品价格（如黄金和石油）等。除了这些因素的即期价格之外，还包括它们的远期价格。考虑敏感度有三种等价的可相互替代的方法：相关性变化、一阶导数以及最佳线性估计。

3.方差法

（1）Markowitz（1952）首次将统计学的期望和方差概念引入资产组合问题的研究，提出了用收益率的方差度量证券投资的风险，通过风险定量化促进数量化投资的发展。由于方差具有良好的统计特性（尤其是收益率服从正态分布），因此用其度量风险简便易行、适应性强，在投资管理中得到了广泛的应用，这也使得以均值一方差分析为基础的证券投资组合理论成为现代金融理论的核心。但是用方差（或标准差）度量风险有如下缺陷：①方法的假设比较严格，如收益率服从正态分布。但是Fama等人对美国证券市场投资收益率分布状况的研究以及布科斯特伯、克拉克对含期权的投资组合的收益率分布的研究，基本上都否定了正态分布假设。在某些情况下方差甚至不存在。②方差是用来衡量收益率对期望收益率的偏离程度，并且将正负收益偏差都视为风险，这与投资者的真实心理感受不一致。通常期望收益率对于大多数投资者没有实际意义，他们认为风险是未达到某个特定的收益率指标的程度，而不是期望收益率的偏离程度；同时他们更关心资产未来价值低于预期值的可能性，即强调丧失期待的收益或蒙受损失的一面。因此，方差度量风险有悖于投资者对风险的客观感受。

（2）罗伊（1952）提出了“安全第一法则”，建议利用投资价值低于某个预定的风险水平的概率水平去调整投资风险。罗伊提出的收益一方差比率和“安全第一法则”对投资绩效评估理论和下侧风险度量理论的发展起到了重要作用。下侧风险是指，给定一个收益率，只有小于的收益率才能被作为风险度量的计算引子。其主要计算方法有两种：①下半方差法和下偏矩法。Markowitz（1959）提出了两种思路来度量下半方差：利用期望收益率来计算下半方差；②利用目标收益率计算下半方差。他认为下半方差方法克服了方差方法的缺陷，反映了风险的特征，是理论上最完美的风险计量方法实际上，虽然它说明了证券收益偏离的方向，但不具备良好的统计特性，没有反映证券组合的损失到底有多大。

随着风险理论研究的逐渐发展，以及人们对风险本质认识的日益深入，人们发现，用方差方法来度量金融市场风险存在着很大的弊端，主要表现在：

第一，方差方法将资产收益率的不确定性或波动性定义为风险，并用方差或标准差来度量这种不确定性或波动性。这一定义已经偏离了风险的原始含义，这种方法也不能准确地度量真实风险的大小。这是因为，风险的原始含义是潜在损失，资产收益率的不确定性或波动性虽然与风险有关，但这种不确定或波动却未必一定会造成投资损失，只有收益率的向下波动才有可能给投资者造成损失，收益率的向上波动只会给投资者带来超额收益，而方差方法却没有严格区分收益率波动方向的这种差异。相反，它以期望值作为判断收益率变动的标准，将收益率对其期望值的正负偏差都视为风险，把样本值相对于期望的所有波动，不管是向上的波动偏差还是向下的波动偏差，都计算为风险。这在很大程度上偏离了风险的原始含义，无法反映风险的经济性质，有违于投资者对风险的真实心理感受，无法准确地度量真实风险的大小。用它来指导人们按照风险最小的原则进行投资决策，有可能使投资者在有效地规避风险的同时，也与超额收益擦肩而过，丧失获得更多收益的机会。

第二，方差方法假设比较严格，要求资产收益率及其联合分布是正态的，这与实际出入较大，往往难以满足。根据统计学原理，随机变量的特性由随机变量的概率分布决定，投资者所面临的风险由资产收益率的概率分布决定。在正态分布的假设条件下，只要期望收益率水平和方差确定了，资产收益率的概率分布便随之确定了。而资产收益率的概率分布一经确定，投资者所面临的风险状况也就随之确定。然而，在现实中，资产收益率正态分布的假设一般不成立，通常是偏斜的，具有明显的偏度与峰度。在这种情况下，即使收益率的期望值和方差都已固定，也可能有无数种收益率分布状态与之对应。显然，相对于这些不同的收益率分布，投资者所面临的风险大小是各不同的。可见，在资产收益率正态分布假设不成立的情况下，方差并不能决定资产收益率的概率分布，也不能决定投资者所面临的风险状况。

第三，方差方法的计算任务比较繁重。在资产组合内的资产种类很多的情况下，需要计算很大的方差和协方差矩阵，例如当资产组合内有n种资产时，需要计算n个方差、n个期望收益、n（n-1）/2个协方差系数，计算过于复杂，费时费力。这有可能使采用方差方法指导投资实践时失去时效性。另外，在方差计算过程中，由于平方的作用，使得小的偏差对方差值的影响变得微乎其微，只有较大的偏差才对方差产生重大的影响。这会极大地夸大偏差在风险计算中的作用，而缩小小偏差在风险计算中的作用，并会使投资者忽视小的亏损的累积对最终收益率的强大侵蚀作用。此外，在方差计算过程中，由于平方的作用，当收益率出现相同幅度的正负波动时，方差值的变动结果相同，然而这种变动对投资者来说，其风险显然是不同的。

4.风险价值（VaR）

指在市场正常的波动情形下，对金融工具可能损失的一种统计测度。更为确切的是指，在一定概率水平（置信度）下，某一金融资产或证券组合价值在未来特定时期内的最大可能损失。用公式表示为：

Prob（Ρ其中Prob表示：资产价值损失小于可能损失上限的概率。

Ρ表示：某一金融资产在一定持有期t的价值损失额。

VAR表示：给定置信水平α下的在险价值，即可能的损失上限。

α为：给定的置信水平。

VAR从统计的意义上讲，本身是个数字，是指面临“正常”的市场波动时“处于风险状态的价值”。即在给定的置信水平和一定的持有期限内，预期的最大损失量（可以是绝对值，也可以是相对值）。例如，某一投资公司持有的证券组合在未来24小时内，置信度为95%，在证券市场正常波动的情况下，VaR值为800万元。其含义是指，该公司的证券组合在一天内（24小时），由于市场价格变化而带来的最大损失超过800万元的概率为5%，平均20个交易日才可能出现一次这种情况。或者说有95%的把握判断该投资公司在下一个交易日内的损失在800万元以内。5%的机率反映了金融资产管理者的风险厌恶程度，可根据不同的投资者对风险的偏好程度和承受能力来确定。

VaR模型计算方法：

历史模拟法（historical simulation method）

方差——协方差法

蒙特卡罗模拟法（Monte Carlo simulation）

VaR方法的优点是：第一，提供了不同于方差方法及下侧方法的新的风险度量方式。它根据随机变量的概率分布来刻画和度量风险，给出了在一定置信水平和特定时间内的最大损失，将潜在损失数量与损失发生的概率综合起来考虑，比较恰当地反映了风险的损失程度和可能性大小，刻画了风险的二维属性，因此比较确切，是具有良好统计特性的风险度量指标。第二，从VaR概念的内涵可以看出，它也是一种建立在下侧风险度量思想基础上的风险衡量方法。它侧重于对影响投资绩效的不利收益率的度量，因此与方差方法对比，更适合于对收益率服从一般分布情况下的风险的计量及管理，更接近于投资者对风险的真实心理感受。

第三，VaR方法可以把全部资产组合的风险概括为一个简单的数字，并以货币计量单位来表示风险管理的核心—潜在亏损的大小。运用这种方法，可测量由不同金融资产构成的复杂资产组合及不同业务部门的总体市场风险，为管理者比较不同资产组合及业务部门的风险大小，并从多角度多层面进行风险综合管理，提供了一个简单可行的方法，所以它富有吸引力，并被迅速推广。

其缺点表现在：第一，VaR只是对市场处于正常变动情况下市场风险的度量，若发生极端情况，使用这种方法就不太合适；它只是指出了在未来一段时间和一定置信水平下，金融资产价值发生的最大损失，而没有考虑和指出在指定概率水平内，当实际发生的损失超过VaR时，情况又会如何？虽然实际发生的损失超过VaR的概率较小，但这种小概率事件一旦发生则会造成巨大损失，可能导致金融灾难。第二，VaR的计算有时非常复杂，需要采用分析法、历史法或蒙特卡罗模拟法等方法来推断资产组合未来收益率的概率分布情况，而利用这些方法如利用资产组合收益率的历史波动信息来推断未来分布情形，则有可能造成与实际情况不符的问题。以上分析可以看出，虽然随着人们对有关风险问题研究的日益深入，风险度量理论得到了很大发展，风险度量方法取得了很大进展，呈现出日益多样化和不断改进的趋势，但不可否认的是，现有各种风险度量方法都存在着一定的缺陷。这些缺陷不仅使它们在风险管理的实践中很难满足实际需要，而且使得建立在这些风险度量方法基础上的资产组合理论、资产定价理论以及期货期权定价理论均面临着巨大的挑战。因此，风险度量理论研究任重道远，继续推动风险度量方法向前发展，仍然是学术界面临的重大课题。

参考文献

[1]苏经纬.现行金融市场风险度量方法评析[J].内蒙古金融研究，2010（06）.

[2]王燕，杨文瀚.金融风险度量方法的研究进展[J].科技进步与对策，2005（08）.

篇9

证明 如图1，过C作CF∥BG交AG于F，因为AK=KC，所以AG=CF.（1）连接AD，因BG是圆的切线，故∠ADG=∠AGK=∠AFC.于是A、D、F、C四点共圆.从而由相交弦定理得AG・GF=CG・GD.（2）因此以GF代AG，由（1）、（2）即得AG2=CG・GD.

注 证明本题的关键在于以等线GF代替AG从而利用相交弦定理得证.

2 等比代换

例2 已知ABCD是圆内接四边形，E是AB、DC延长线的交点，F是AD、BC延长线的交点，求证：EDFB=EAFA.

证明 如图2，连接AC、BD.在ACF和BDF中，因为∠CAF=∠DBF，∠AFC=∠BFD.

所以ACF∽BDF.所以FAFB=ACBD（1），同理ACE∽DBE，所以ACBD=EAED（2），因此由等比代换，从（1）、（2）得FAFB=EAED，即EDFB=EAFA.

注 证明本题的关键在于通过中间过渡比“ACBD”，借助于ACF∽BDF和ACE∽DBE得证.3 等积代换

例3 如图3，已知AD是ABC外接圆的直径，CFAD交AD于E，交AB于F.求证：AC2=AB・AF.

证明 连接CD、BD，因为AD是圆的直径，所以∠ACD=∠ABD=90°.因为CEAD.所以AC2=AE・AD（射影定理） （1）.又在RtABD和RtAEF中，因为θ为公用角，所以RtABD∽RtAEF，所以ABAE=ADAF，所以AE・AD=AB・AF （2），故由等积代换，从（1）、（2）得AC2=AB・AF.

注 证明本题的关键在于利用射影定理先将结论比例式代换为证明AE・AD=AB・AF的等积式，而后由RtABD∽RtAEF得出相关线段比，代换即得证.4 等线等比代换

例4 已知PA、PB是O的切线，它们与O分别切于A、B两点.PD是O的割线，与O相交于C、D.求证：AD・BC=AC・BD.

篇10

中图分类号：U448 文章编号：1009-2374（2015）15-0056-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2015.15.028

桥梁的动力特性（频率、振型和阻尼比）是评定桥梁承载力状态的重要参数，随着我国公路桥梁检验评定制度的推行，桥梁动载试验越来越受到重视。在实桥动荷载试验中，桥梁的结构自振频率测定是动载试验中的一个基本的参数，通过实测自振频率与桥梁设计时采用的对应理论自振频率比较，往往用于评价桥梁的整体刚度。对不同的结构，我们关心的频率往往不同的，如简支梁关心的是梁下缘受拉振型对应的最低阶竖向自振频率，连续梁关心的是梁下缘受拉振型对应的最低阶竖向自振频率以及梁支点上缘受拉振型对应的最低阶竖向自振频率，如表1所示三跨等高度等跨连续梁的第I阶和第Ⅲ阶振型所对应的频率即该桥型所需要测得的基频。但随着跨径和界面高度的变化，振型的阶数并不是固定的。而且实际上各传感器会测到多阶频率，那么如何来区分测到的频率是否就是目标频率？最根本的方法即将结构的振型和对应的频率均测量出来，根据振型来区分结构的频率，但无疑费时、费力。对于结构较为简单的装配式梁桥也可以通过在不同位置布置传感器，分析各传感器测得的频率构成，与理论频率进行对比分析，来确定各阶频率，以下通过简支梁桥的简单实例来说明。

表1 基频f1、f2的定义

自振频率 有限元计算频率值 振型序号 振型形状

f1 4.116 I

f2 7.701 III

1 工程概况

某桥引桥上部结构为1×16m（钢筋混凝土空心板），桥面总宽13m，横向布置为2m（人行道）+9m（车行道）+2m（人行道），主梁横向由13块空心板组成（见图1），计算跨径为15.6m，主梁采用C30混凝土。试验时采用加速度传感器、NI信号采集系统及相关信号分析软件进行观测，并分析桥梁结构的动力特性，并采用环境随机激振方法。由图1可见，加速度传感器在横断面上的布置于路缘石边缘处。

图1 跨中断面图及加速度传感器布置图

2 试验前理论模态分析及传感器布置

在进行试验前，必须对桥梁进行理论分析，通过有限元理论分析计算处各阶频率，根据其振型布置传感器。有时为了简化工作量，会将装配式简支梁当作一根单梁来进行计算，很显然这种方法与梁格模型在计算后得到的各阶振型是有区别的，如图2～图8所示。

（a）振型轴侧图（b）振型立面图

图2 梁格模型一阶模态理论计算结果（f=5.110Hz）

（a）振型轴侧图（b）振型横断面图

图3 梁格模型二阶模态理论计算结果（f=7.432Hz）

（a）振型轴侧图（b）振型横断面图

图4 梁格模型三阶模态理论计算结果（f=11.958Hz）

（a）振型轴侧图（b）振型横断面图

图5 梁格模型四阶模态理论计算结果（f=17.259Hz）

（a）振型轴侧图（b）振型立面图

图6 梁格模型五阶模态理论计算结果（f=19.922Hz）

图7 单梁模型一阶模态轴侧图（f=5.020Hz）

图8 单梁模型二阶模态轴测图（f=19.590Hz）

通过分析可以看出，单梁模型二阶模态即为竖向反对称振型，而相对应的梁格模型为五阶模态，通过对其振型和频率进行对比，显然，单梁模型较梁格模型缺失三阶振型。针对该桥的结构特点，我们关心的只是其最低阶竖向自振频率，因此，根据理论分析结果，本试验时，在结构L/4及跨中截面处布置竖向加速度传感器。

3 试验数据分析

试验后，通过对试验数据进行分析后，得到两个传感器测量得到的结构频率如表1所示。从表中可以看出，L/4处传感器测得了前5阶频率，而L/2处传感器仅测得了前3阶频率，结合传感器布置位置及图2～图6的理论振型结果，可以看出，这是由于第四、五阶振型，在D1加速度传感器所在位置处，梁体未发生位移；这也从侧面印证了桥梁实际振型阶数与理论分析结果是相同的，同时印证了梁格理论分析模型的正确性。从表2中可以看出，各阶实测频率均大于对应的理论频率，可见，结构整体刚度满足规范要求。

表2 频率测量结果表

频率 L/4处传感器（Hz） L/2处传感器（Hz） 对应的理论频率（Hz）

f1 6.335 6.335 5.110

f2 9.668 9.668 7.432

f3 16.580 16.580 11.958

f4 22.900 / 17.259

f5 25.200 / 19.922

图9 L/4处传感器测得的频率结果

图10 L/2处传感器测得的频率结果

4 结语

通过本文研究，得到以下结论：（1）频率对比法可以应用于常规桥梁上，如连续梁桥，简支梁桥、拱桥等；（2）对于装配式梁桥，特别是连续梁桥在进行结构理论频率计算时，须建立和实际结构一致的梁格模型，而不能采用如单梁模型，否则将造成理论计算时，部分振型缺失，在应用频率对比法时，产生无法分辨频率对应阶数的困惑；（3）通过D1和D2传感器所测得的频率进行对比，并结合理论振型考虑即可区别出所测得的各阶频率与哪一阶理论频率相对应。同时，为了成功测得所需要的结构自振频率，合理布置传感器是关键，应在振型位移最大的位置布置传感器。

参考文献

[1] 章关永，胡大琳.桥梁结构试验[M].北京：人民交通出版社，2001.

[2] 王建华，孙胜江.桥涵工程试验检测技术[M].北京：人民交通出版社，2004.