施工工艺总结模板(10篇)

导言：作为写作爱好者，不可错过为您精心挑选的10篇施工工艺总结，它们将为您的写作提供全新的视角，我们衷心期待您的阅读，并希望这些内容能为您提供灵感和参考。

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Abstract: Introduces Zhuhai, Guangdong LNG project the seawater intakes engineering Seawater Pump House sinking construction technology and technical measures focus on referral drained and untrained law sinking craft.

Keywords: sea water pumping station; Sinking; drained and untrained law sinking.

中图分类号：G353.12 文献标识码：A文章编号：2095-2104（2012）

1.工程概况

取海水泵房地下结构采用沉井基础，沉井外包尺寸长L=51.4m，宽B=29.2m，沉井结构高度H=13.3m，终沉后沉井顶面高出施工地面300mm。施工方法采用排水下沉和不排水下沉相结合的施工工艺。

图1-1沉井下沉前示意图

图1-2沉井下沉至设计标高示意图

2.施工工艺介绍

2.1 排水下沉施工

排水下沉工艺系使用高压水(水泵出口压力宜大于1.2MPa)通过水枪将土体破碎并与水枪的出水混和成一定浓度的泥浆，然后由水力吸泥机或泥浆泵经由输泥管路吸排出沉井井送至泥浆沉淀池中，从而使沉井逐步下沉到位。

该工艺无振动、无污染，对环境影响较小。具有技术先进、经济合理、操作简便，劳动强度低、施工安全可靠、下沉质量容易控制等优点。

2.1.1 水力开挖机组的组成及性能

排水下沉所用的设备主要由6吋泥浆泵、高压泵、输泥管以及尼龙管组成。6吋泥浆泵型号为NL125-20，功率为22KW，出土水混合物为180m3/小时（土水混合物中含土量一般为6%~12%左右，即出土量为16m3/h），扬程为18米；高压泵功率为15KW，扬程为65米，出水量为80m3/小时；输泥管直径为250mm。

2.1.2 排水下沉工艺流程

图2-1排水下沉工艺流程图

2.1.3排水下沉施工简述

在整个沉井下沉过程中，取土顺序是由内向外(AD)，每层挖土厚0.4～0.5m，在刃脚处留1～1.5m台阶，然后再沿沉井壁，每2～3m一段向刃脚方向逐层全面、对称、均匀的削薄土层，每次削5～10cm，当土层经不住刃脚的挤压，而破裂，沉井便在自重作用下均匀破土下沉。

在下沉的过程中要随时跟踪观察沉井的动态，用数据来指导下沉，一遇到倾斜要及时纠偏，当沉井下沉至设计标高2m时，即终沉阶段，要控制下沉速度，不可过快，取土顺序见下图：

图2-2水力开挖机组取土工作顺序图

3. 不排水下沉施工

3.1 工艺原理

导管式潜水泥浆泵在沉井不排水下沉中调节泥浆泵水下深度，利用泥浆泵的吸程和扬程，通过特制的导管吸头以自身的重力将土体破碎与水混和成一定浓度的泥浆，然后由潜水泥浆泵经由输泥管路吸排出沉井送至指定位置。

潜水泥浆泵（导管）水平方向通过控制浮体四角处绳索来移动 ，垂直方向通过升降浮体与潜水泥浆泵连接小型起吊机（升降杆）来控制，以水平和垂直方向相结合能很简便的移动潜水泥浆泵（导管）到指定位置，使沉井均匀、对称下沉。

3.2 不排水下沉的特点：

沉井不排水下沉时，阻碍下沉的力主要有三种：与周围土体的侧壁摩擦力，沉井内部水体的浮力，沉井底部土体的端阻力。

主要是用导管式潜水泥浆泵，将潜水泥浆泵悬浮于水下，通过调节潜水泥浆泵水下深度，让泥浆泵发挥到最大功率，通过特制的导管吸头在水中自身重力进行排泥工作，遇到较复杂土质可在潜水泥浆泵导管吸头下口处安装高压水枪或在导管处安装小型振动器，从而通过冲力破坏土表达到吸泥目的，从而使沉井按设计要求下沉。

3.3 工艺流程

图2-3不排水法沉井施工流程

3.4 主要施工设备

导管式潜水泥浆泵工作主要是潜水泥浆泵，配置供水、供电、输送管路、排放泥浆管路、泥浆沉淀池和助沉设施等部分，有机地组合成一个系统。

图2-4潜水吸泥泵组示意图

3.5 下沉补水方法

由于不排水下沉吸泥机吸泥耗水量大，要及时补水保持沉井内外水位平衡，才能保证不发生井底返砂。为了保持沉井内水位的平衡，利用设在沉井边的泥浆池里的水，由高压泵站供水，往沉井内注水。

3.6 终沉施工

根据地质资料，沉井刃脚终沉落脚在粉土~粉质粘土上，该层土质密实，采用普通的潜水泥浆泵可能效果不佳，即使有一定效果，那么吸深就会较大，地基持力层将受到破坏，因此，可在锥形管端头固定一个振动器通过振动原理，把表层土破坏，再由泥浆泵吸浆的工作原理把土从井内吸出。为确保施工质量，拟计划将沉井终沉取土吸泥与沉井清基结合进行。

3.7 导管式潜水泥浆泵法的特点

3.7.1沉井下沉施工中泥浆泵排土是既可靠又高效、安全的出土方式，适用于任何平面尺寸的大中小型沉井工程。

3.7.2泥浆泵破土排泥设施构造、操作简单，不易损坏，容易修复。

3.7.3能适各类土质的地层情况，特别是在有环境保护要求的条件下，本方法能成功地减少地表沉降量，并能有效地控制下沉对相邻建筑物产生的影响。

3.7.4能在作业面上直接控制水下吸泥工作，避免了水下作业的不足。

3.7.5潜水泥浆泵沉井用浮体作起吊设施，浮体借助水的浮力浮于水面上，除土下沉时潜水泥浆泵在水中悬挂于浮体上移动方便。

3.7.6不排水下沉中潜水泥浆泵相对其他设备更节能环保高效。

3.7.7潜水泥浆泵可以很灵活的调节潜水泥浆泵在水下深度，让潜水泥浆泵发挥到最大功效，导管可以移动到沉井任何角落，充分利用能源；

3.7.8导管式潜水泥浆泵与空气吸泥机和钻吸机组相比使用方便更节能环保。

潜水泥浆泵经实践，显示了它的优越性是一种节能环保、简易方便除土设备，为不排水沉井施工提供了一种工效高、速度快、成本投入低的新方法。在不排水条件下，避免了沉井开挖面与地下水位的水头差，防止了下沉过程中的流砂、涌土、塌方等现象，能有效控制沉井周围环境的地表沉降。本工法适用于淤泥、淤泥质土、粘土、粉质 粘土、粉土等软土地基中的不排水沉井施工。

4. 结束语

沉井下沉是海水取水工程的重点和难点，海水取水口工程地质情况较为复杂，海水泵房结构为大体积框架式结构，沉井下沉施工过程中遇到了很多的问题，也积累了宝贵的施工经验，沉井下沉的质量、安全、进度、成本均处于受控状态并且最终必将顺利完成施工，为海水取水口工程的全面完工奠定基础。

参考文献：

《沉井施工工艺标准》(GBZ-0110)

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1 工程概况

本工程为吴江市太河大桥，主桥为45+90+45m跨径，为水中墩，引桥为22跨25m简支板梁桥，下部结构为直径150cm的钻孔桩，墩身为柱式墩身，立柱直径为140cm，上部结构为25m简支板梁桥。盖梁横截面尺寸为160×160cm,盖梁长度为32m，立柱间距5m。区内多为鱼蟹塘、藕塘及四通八达的河道，鲜有陆地。下部结构施工难度极大。

2 盖梁施工方案

盖梁施工的常规方法一般主要有以下三种：

2.1 第一种施工方法： 在立柱施工完毕后，对现场地基进行机械压实处理，然后在处理完毕后的地基上现浇混凝土基础，保养有了强度后，在混凝土基础上搭设碗扣式钢管或型钢支架，上设可调顶托，下设可调底托，顶托上铺设方木和竹胶模板，依靠支架提供盖梁施工承重平台。其特点是：对地基处理及承载力要求高，结构比较复杂，安全要求较高， 搭设工作量大。遇到水中盖梁时，一般无法进行填土压实地基处理，也就无法现浇混凝土基础。

2.2 第二种施工方法： 在立柱现浇混凝土施工时，在立柱顶部内预埋钢管孔道，以此孔道为依托，立柱拆模后，放置高强螺杆及牛腿，在牛腿上放置型钢，依靠牛腿提供盖梁施工承重平台。其特点是：结构简单，高强螺杆及牛腿自重轻，安装简便，无需大型机械，但拆除不方便，并且将高强螺杆及牛腿拆除完毕后，还须修补立柱的预留孔洞，填堵混凝土，会在立柱表面留下修补痕迹，最终会影响外观质量。影响整体美观。

2.3 第二种施工方法：在立柱施工完毕后直接在立柱上安装钢抱箍，依靠钢抱箍提供盖梁施工承重平台。其特点是：结构简单，安装、拆除简便，拆除完毕后，无须修补，立柱表面不会留下痕迹。

3 盖梁施工方案的三种施工方法的比较

3.1 现场施工难度比较：第一种支架法施工难度大，需对水中进行填土处理，对支架基础要求高，搭设费时费工，不能满足进度要求；第二种预埋留孔法施工难度虽不大，但拆除及修补耗时耗工多，且外观质量难以保证，不宜大面积推广；第一种支架法及第二种预埋留孔施工方法对于水中墩的立柱施工也并不方便，需要先对墩位处填土筑岛，填土筑岛之前还需填土修建施工便道，才能使用机械及运输车辆对墩位处进行填土。压实之后，还需在处理完毕后的地基上现浇混凝土基础。筑岛施工所需土方数量大，土方运距远，施工周期长。所以第一种及第二种施工方法主要适用于岸上墩的立柱施工。而第三种：抱箍法施工简便快捷，不存在填土问题，在钻孔桩接桩及系梁施工完毕后，可直接施工立柱，且抱箍的安装不受立柱高低的影响，只需注意预留模板及型钢的高度。也不需大型机械，可利用驳船运输抱箍及型钢，再用手拉葫芦就能安装到位，盖梁施工完后，可利用木锲块进行拆模，比较方便，对大批梁的水中墩盖梁施工能大面积推广。有利于行成流水作业。

3.2 施工成本比较：第一种碗扣式支架法施工周转材料用量大，平均每个盖梁须用碗扣式支架约4000米，按20天周转一次考虑，碗扣式支架市场租赁价约为：0.022元/米。每个盖梁产生的租费为：1760元。现场有20个现浇盖梁，共需租费：35200元，再加运输费用约5000元，不算损耗及搭设人工费用，共计约4万元。每个墩位处填土及压实，浇混凝土，施工后还需挖除，还需1万元，20个盖梁需20万元，加上支架租费，共需24万元左右。所以一次性投入较大，成本较高，因此支架法施工法在施工成本上也不经济；第二种预埋法施工是一次性投入不大，但对放置螺杆的强度有较高要求，须用合金钢制作，20个盖梁需制作8套才能连续流水施工，须投入资金约5万元左右，施工结束后给立柱的修补也带来了较大难度；第三种抱箍法施工也是一次性投入，制作钢抱箍费用低廉，材料无特殊要求，用普通A3钢板制作即可，制作8套钢抱箍约需5万元，一次性投入较小，而且钢抱箍在以后的工程项目中可重复使用，成本上比较经济。

4 钢抱箍设计施工要点

4.1 按钢抱箍与立柱混凝土表面摩擦力提供盖梁施工所需的支承力。钢抱箍的正压力由M30螺栓提供。单根M30螺栓在2KNm的扭距作用下轴力为91.7KN。

4.2 为方便拆装，钢抱箍设计为上下两部分，抱箍直径为1.4m，上下两部分高度均为40cm，上部分两侧设有钢牛腿。

4.3 钢抱箍与混凝土表面摩擦系数取为0.3，钢筋混凝土容重26KN/m3，施工荷载2.5KN/m2，计算可知施工总荷载为670.3KN，单柱钢抱箍承受荷载为335.16KN。

4.4 单个钢抱箍允许（竖向）承载力安全系数取为k=1/1.5 ，计算得知单柱钢抱箍允许承载力为516KN，满足承载力要求 。

5 施工验证

在钢抱箍正式投入使用前，我们对钢抱箍的承载能力进行了实测，试验结合盖梁的首件施工进行。在安装钢抱箍时，报箍内壁贴上3mm厚橡胶皮，工人用扭力扳手拧紧M30螺母，保证扭力距为2KNm。在最后浇注混凝土过程中，我们对钢抱箍加载后下滑作了仔细观察，在盖梁混凝土浇注（加载）完毕后，施加在钢抱箍上的总荷载为887.5KN，与设计相符。钢抱箍在浇注过程中只下滑了2mm，此下滑是由于抱箍内橡胶皮变形所致，但此变形微小，对混凝土结构未造成影响，由此可见，钢抱箍设计基本符合现场实际使用要求。

6 钢抱箍使用效果

6.1 在钢抱箍投入使用后，经过现场实测，安装一套钢抱箍只需4人，耗时约2小时，除须用手拉葫芦配合外，不再需要其他起重机械。

6.2 在浇筑盖梁混凝土时，我们对钢抱箍的下滑值作了仔细观察及记录，在混凝土浇筑完毕后，抱箍下滑未超过5mm，在钢抱箍内壁粘贴橡胶皮后下滑值没有超过2mm。

6.3 在拆盖梁底模时，同样只需2人用手拉葫芦下放钢抱箍即可，方便、快捷、高效。

6.4 钢抱箍运输简单，三人即可抬起单片钢抱箍，普通钢筋运输车即可运输。

7 钢抱箍施工工艺总结

三种方案经过对比分析，第三种钢抱箍方案不论是对于水中墩盖梁的方便适用上，还是在成本经济上，都具有一定的优越性，相对于第一种满堂支架法和第二种预预留孔施工法，具有施工方便，对施工现场要求低，成本低，安全性好等优点。钢抱箍单重只有160kg，重量较轻，可进行人工操作，不需吊车等大型机械设备，上面的双拼槽钢也只需用手拉葫芦就可操作，所以也就不受施工现场条件的限制，并且钢抱箍可重复利用。而且高架桥都是有纵横坡度，立柱高度也都相应发生变化的，采用钢抱箍就不受立柱高度影响，因抱箍上的纵横梁和模板系统高度是固定的，所以钢抱箍只要随立柱高度变化而变化，盖梁横坡也只要相邻的两个钢抱箍用相对高差来设置，不需作任何改变，所以施工非常方便，安装速度快，一天就可将钢抱箍、纵横梁、模板全部完成，并且在盖梁混凝土浇筑时，钢抱箍是刚性支撑，不会象满堂支架因为地基下沉等因素引起的支架沉降，减少了不均匀变形。在成本上，因钢抱箍加工量不大，加工费相对于支架的租赁费、搭设人工、损耗等各种费用来说成本较低。

在安全性上，因钢抱箍本身结构简单，其上加设结构层次较少，所以受力层次也就少，钢抱箍整体性好，而满堂支架纵横交错，钢管扣件等构件很多，个别构件存在一定的质量缺陷的风险，同时满堂支架对地基要求高，要压实，不得有软基，所以综合比较后钢抱箍的优越性体现在：施工方便，成本低，安全性好的特点。

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一、工程概况

合肥市凯旋门项目三期Ⅰ标段是由华润置地（合肥）有限公司开发的高档精品住宅小区，项目位于合肥市政务文化新区潜山路，总建筑面积106097O，项目地下为两层停车库，车库总建筑面积19175O。本工程地下室底板板厚为400mm，中间跨柱间距为5.4×5.4m，排水沟横跨整个车库，长度为109m。

二、下室底板结构找坡优点

①施工经济方便： 与有面层的地下室结构比较，地下室底板直接找坡一次到位，避免了二次施工。

②综合造价低：本工程的土建工程费用大大降低，减少250 mm厚的混凝土找坡层可以降低工程造价150万元。

三、地下室底板结构找坡施工准备及方法

1 技术准备

图纸是施工的根本，只有完全理解设计人员的意图，结合实际经验，才能完美的将图纸与现场相结合，做出质量高的工程。在本工程中，地下室排水区块少、排水走向简单，本工程基础为筏板基础+抗浮锚杆，在结合了图纸后，应满足地下室结构找坡排水及防水的需求，按照施工工序要求，从土方标高开始到砖胎膜，再到钢筋安装标高控制和最后混凝土的浇筑，应严格按照图纸施工，地下室结构自防水的根本就是结构找坡，利用重力将水排走。在不影响承重结构的前提下，控制混凝土面高度，从源头上避免积水，从而达到防水的目的。

2地下室底板结构找坡的施工方法

2.1主要施工工艺流程及找坡原理

测量放线机械挖掘及人工整平承台垫层浇筑砖胎膜砌筑回填土底板垫层浇筑钢筋安装混凝土浇筑面层压光养护混凝土。

地下室底板结构找坡主要是同一承台面标高处统一平面，应保证承台最小厚度满足图纸设计要求，底板为结构找坡，相邻承台间标高高差按设计1%根据图纸在cad中换算标高，找坡面在土方开挖完成后场地平整期间成型，承台砖胎膜应按计算的标高相应调整，在此后的垫层面以及混凝土底板结构面在保证厚度不变的情况下底板及承台面跟着成为找坡面。

根据现场勘察，本工程地下室面积较大，应建立响应的平面控制网点，以满足整个工程的测量放线要求，因此，在本工程中沿外墙四周建立本工程的平面控制网点。

按照图纸设计的要求，计算标高所示，按照结构找坡的方向，找坡面从高端到底端的高差约250mm，逐一换算每个承台的角标高，从角标高中选取最低标高，依照最低的标高换算出承台底标高。

2.2机械开挖、人工整平

在开挖过程中应严格控制标高，保证20CM人工挖掘整平，避免超挖。人工整平控制在±20mm。

2.3承台垫层浇筑

承台垫层浇筑时，在边角位置设置钢筋头，不仅可以给承台定位还能控制砼浇筑高度，同一承台面的垫层混凝土处统一平面，不能有坡度。

2.4砖胎膜砌筑

再次利用在开挖时绘制的承台角点标高图，按照每个角点的标高换算出砖胎膜应砌筑的高度，施工时应测出实际垫层面标高，结合相对应的角点标高确定出承台砌筑高度，角点与角点间的砖胎膜高度按照结构找坡的坡度进行砌筑。砌筑完成后，待砖胎膜具备一定抗倾能力，开始进行回填施工，分层回填并压实，回填过程中应密切观察砖胎膜是否有开裂，偏移等现象，防止发生砖胎膜倾倒。

2.5底板垫层浇筑

底板垫层浇筑前，四周的承台、地梁砖胎膜标高依据承台角点标高图已确定，对大跨度的底板垫层标高控制，应每隔4m插上短钢筋头，为固定钢筋，钢筋周围采用素混凝土浇筑，在两根钢筋用绳子绷紧连接，在浇筑底板垫层时安排专人实测标高，以确保垫层的准确性。

2.6底板钢筋安装

因同一承台面的底标高处统一平面，承台钢筋在安装时，整个承台的底部钢筋都是平整的，下料的承台马凳应按设计找坡坡度方向固定安装，再安装承台面筋，这样承台、底板的钢筋坡度自然就形成，应保证底板板厚400mm，底板为结构找坡。在整个钢筋安装完后，必须进行初检，并确定钢筋的马凳、垫块完整可靠后，方可进行下道工序施工。

2.7混凝土浇筑

（1）在砼浇筑前，在每根柱子上，参照找坡方向，要认真核对图纸换算出1000mm的控制点做标记，标高的控制由专业技术人员和有责任心的测量人员跟踪控制。

（2）在砼泵送过程中，泵管架子的搭设要与钢筋分开，保证泵管的振动不会使钢筋移位。禁止将施工机具直接压放在钢筋上，施工人员不得直接踩踏钢筋。

2.8混凝土面层压光

（1）工艺原理：利用混凝土垫层，经机械的振捣、提浆、磨光等工序，使垫层与面层一次成型，减少了找平层、面层的施工工序。达到水泥砂浆地面的质量要求，可避免工期、质量的问题，能节省投资，使真正达到技术与经济相结合。

（2）采用混凝土一次成型施工工艺，避免造成传统地面面层的空鼓开裂，施工层次多、工期长等问题，使地面垫层与面层一次成型，提高了地面的整体性，也可杜绝地面的空鼓等质量通病。且能节约成本，故混凝土结构找坡地面成型施工工艺是一项值得推广的施工方法和技术。

（3）混凝土的磨光作业，经提浆机提浆后，终凝前立即用单盘磨光机作业，使磨光机在做业内来回交错磨光，直至地面不出现抹痕位置。

（4）养护：施工完的底板混凝土磨光后12小时要浇水养护，浇水期间应保证地面始终保持湿润，浇水时间为14天。

四、相关注意事项

（1）地下室底板结构各分项工程的施工及验收应遵守GB50204-2002（2012版）混凝土结构工程施工质量验收规范的有关规定。

（2）地下室底板结构施工质量管理应有健全的质量管理体系、施工质量控制和质量检验制度。

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中图分类号：TE867 文献标识码：A

绪论

我国建筑目前以每年20亿平方米的速度发展，建筑能耗在整个社会运转能耗中所占的比例越来越大，建筑节能减耗越来越重要，而门窗幕墙又是影响建筑能耗的一大因素，作为门窗幕墙设计施工企业，有责任有义务不断更新设计、改进施工工艺，提高门窗幕墙保温性能，节约能源，为社会可持续发展做出我们的一点贡献；门窗、幕墙漏水问题，经常发生，对建筑使用影响较大，我们应该杜绝这种问题，需要我们一线作业人员，不断总结交流经验，探索新工艺、新做法，让我们的建筑真正成为精品，为人们办公生活提供良好的环境。

工程实践中，防水、保温问题一直是建筑门窗幕墙设计和施工的重要问题。经不完全的统计，在实验室中有90%的门窗幕墙样品需经修复才能通过试验。在实际工程应用中，也存在同样的问题。为解决防水、保温问题，许多设计师、专家学者、施工人员不断总结、研究，很多做法上得到了改进。根据多年的施工经验，就目前门窗、幕墙设计、施工中存在的此类问题做进一步分析，请业内同行、专家参考，对不足之处恳请批评指正。

一、铝合金门窗渗漏原因及防治

（一）、原因分析 

1、铝门窗结构设计或型材选用上存在缺陷

1） 设计文件不齐全或未经结构设计，造成锁点不足或铝门窗材料结构强度和挠度达不到要求，导致在正常风压下塑性变形，拉裂或损坏等而产生雨水渗漏；

2） 对引风面、雨水冲刷面的防渗、防漏考虑不足，过分突出采光及通风需要，“飘窗、落地窗、通窗”等墙体化的门窗大量出现，又不注重建筑构造防水，导致其雨水渗漏问题越来越突出；

3） 型材选用上简单的套用，导致型材不配套或装配松动或断面挡水高度不足引起的直接漏水；

4） 外观上过分注重线条装饰，造成门窗型材接头、转角过多而导致的拼缝封堵缺陷；

2、铝门窗在加工制作过程中达不到质量要求

1） 加工精度达不到要求，铣料不标准造成装配间隙过大；

2） 型材转角或拼接搭接处虽有用防水垫片，但防水垫片规格偏小或搭接处未采用密封胶密封；

3） 胶条、毛条下料偏短，造成端头直接漏水；

4） 外露钉头钉眼或挤压孔未注胶封堵。

5） 排水孔设置不足或设置不当，引风面孔槽不足于排水或无法迅速排出；

3、铝门窗与洞口墙体连结部位填塞密封不当

1） 铝门窗与洞口墙体之间的间隙过大或过小，致门窗难以固定且填塞不实易产生裂缝；

2） 填充料没有充满门窗框与墙体间的间隙，形成了空鼓现象或裂缝；

3） 没按要求充填合格的材料，如水泥砂浆的标号不对或配合比不合格；

4） 门窗安装完毕之后没有在门窗外侧与墙体的连接部位进行密封，或防水密封层次不够，或密封失效；

5） 固定门窗框的调整垫块残留于门窗框内，或拆除后没有再进行二次填充；

6） 窗台室内外无高差或找坡不足；

7） 对于有转角或连通形式的门窗，位于转角或连通部位的连接杆件的上部没有进行封堵，易造成渗漏雨水由上而下进入室内；

8） 门窗与洞口的固定连接不牢，使门窗在风荷载作用下产生轻微震动位移而使密封材料产生裂缝；

4、铝门窗辅材材质不合格

铝门窗使用的密封材料太差，如胶条过硬，抗老化时间短，密封胶过期使用或是冒牌假胶；未采用硅酮耐候密封胶，抗变位能力差、易老化、拉裂等；实际采购胶条偏小，扇、框密封不严密，导致雨水直接飘进；固定铁件的材质及断面达不到要求，在正常风压下松动开裂。

5、建筑结构或构造本身存在缺陷

1） 如窗台砂浆配合比不合格，无添加防水剂；

2） 外墙、窗台面砖空鼓，无勾缝，或面砖缝隙有细微裂缝存在，雨水在风荷载作用下透过墙体直接渗入室内；

3） 窗台阴阳角涂料开裂而导致的直接渗水；

4） 飘窗、落地窗或其他异形窗，建筑构造达不到防水要求，如挑板不挑出等；

5） 墙体是轻质墙或砖墙，由于门窗周边墙体因质量问题存在细小裂纹和缝隙而发生渗水现象。

（二）、预防控制

1、设计及准备阶段

1） 先期介入，参加图纸会审，对设计存在的缺陷，提出深化设计要求；

2） 结构设计上根据工程特点按规范进行严格的计算和设计，不要简单地套用；

3） 根据工程特点进行样板窗施工，做好前期预防、过程控制、阶段水密测试；

4） 批量生产前，据实进行物理性能检测，以确定门窗是否达到设计要求与性能指标；

2、制作安装阶段

1） 门窗钢副框与洞口墙体周边的标准间隙应控制在25mm左右，其最大尺寸应不超过50mm，最小不小于20mm，若间隙过大，应采用细石混凝土浇捣修整后方可安装施工，严禁采用劣质砌体，如烧结泥砖或砂浆直接垫平；

2） 根据工程情况合理选用水泥砂浆填充法，将钢副框固定好后，进行水泥砂浆填充，在副框的两侧用抹子将砂浆充分压实，确保副框与周边墙体间填满砂浆，随后用砂浆将窗套内侧抹平至副框内侧边（示意如下图）。

3） 水泥砂浆填充要控制水泥砂浆的配合比，一般是1：2.5，保证水泥砂浆的质量，在水泥砂浆中添加防水剂提高水泥砂浆的防渗漏性能，注意养护，避免开裂；

4） 若遇到外墙装饰做法要求，窗口副框外侧水泥砂浆完成面不能与副框内口平齐，需在副框靠室外面设置隔热条及挡水板，增加抗渗性能，示意如下图；

5） 铝窗框与钢副框交接处要留有5mm左右缝隙，不得直接接触，避免产生化学腐蚀，同时有利于密封，嵌注密封材料时，应注意清除浮灰、砂浆等，使密封材料与铝窗框、钢副框粘结牢固。同时检查密封材料是否连续，是否缺漏等情况，特别是转角交接位置是否有毛细孔存在；

6） 调整垫块禁止残留于门窗框内，拆除后要及时进行二次填充密实，填充注意与基体的可靠粘结；

7） 室外窗台应低于室内窗台板20mm为宜，并设置顺水坡，雨水排放畅通，避免积水渗透。铝门窗与外墙要有一定的距离，避免雨水直接冲刷。

8）  门窗连接件的材质、规格，连接方法应符合当地《铝合金门窗技术规程》要求，及时用砼或砂浆封锚，避免在风荷载作用下产生移动而使密封材料产生裂缝。

3、强化管理意识 

1） 在方案审批、样板验收上加强职能部门的监控力度，提高管理人员和作业班组的高度的责任心。

2） 定期不定期对在建工程进行抽检，随机进行水密测试，及早有效发现门窗渗透点及渗透原因，尽早加以封堵和处理，避免大面返工。

3） 加强对已建工程的回访，继续收集渗漏信息，不断进行改进。

二、幕墙工程渗漏原因及防治

多年施工过程中，经常遇到幕墙漏水问题，密闭幕墙漏水较少，漏水点相对容易查找，开缝幕墙漏水情况较多，例如，中国人民大学文化大厦室外开缝铝板幕墙工程，竣工后5年左右时间，外墙面出现多处漏水，查找不到具体漏水点；清华大学文科图书馆开缝石材幕墙，多处漏水；清华大学美术学院，开缝石材幕墙多处漏水等，经现场勘查调研，对漏水原因及防治措施作如下分析总结。

（一）、原因分析

1、隐框幕墙工程，大面部分由于接缝全部打胶密封，一般不会出现漏水现象；2、明框幕墙大面部分，漏水部位一般在横竖外扣盖交界处，打胶时此处横竖胶 缝接触不密实，留有细小间隙，造成雨水渗漏；

3、在不同构件交接拐角及不明显部位，打胶不容易操作，容易造成打胶密封不到位，导致雨水渗漏。在一些项目调研过程中，完工几年的工程，类似个别部位仍存在未打胶现象；

4、开启扇部位，五金件安装调整不到位，密封胶条偏小，关闭不严，导致雨水渗入；

5、室内暗排水雨水沟，接口部位不严密，排水管坡度偏小，排水口数量设置不足，雨水不能及时排出，积水过多，导致漏水；

6、天窗开启部位，防水设计不够完善，应采取更新型的铝型材；

7、开缝幕墙， 1）、幕墙内侧防水板密封不到位，墙面防水砂浆不能达到全面防水效果；文科图书馆开缝石材幕墙，幕墙内侧墙体外表面采用的是防水砂浆抹面，工程竣工至今，不到3年，实践证明，只靠防水砂浆抹面外墙防水不能保证质量，特别是在窗洞口周边部位，漏水相对严重。另外，有些开缝幕墙内侧采用保温、防水一体的发泡聚氨酯涂层，这种涂层与室外空气直接接触，经过十年左右时间，质地开始变得疏松、脆，防水性能将大大下降，清华大学美术学院外墙，开缝石材幕墙内侧墙体防水采用的就是发泡聚氨酯涂层，现在多处漏水，不得不花费专门资金，将开缝幕墙改为了密闭幕墙；

2）、檐口做法不完善，石材幕墙顶部女儿墙檐口直角交接处，立面石材压平面石材，形成了朝天缝，一旦缝隙密封胶出现开裂等问题，将直接导致漏水，应该采用如下图所示，平面石材压立面石材，形成侧面缝，同时，为保险起见，尽量在平面石材下部增加金属防水板一道；

3）、铝单板开缝幕墙内侧导水槽横竖交接处开裂，按理论设计上，开缝部位已充分考虑排水问题，不会漏水，但实际实施中，排水构造设计做法，容易出现收缩变形，排水通道出现裂缝，导致漏水，这种现象在人民大学文化大厦室外铝单板幕墙工程中出现，排水槽在幕墙内侧，如不拆除铝板，查不出漏水点，给业主、物业管理部门等造成很大麻烦。

 （二）、防治措施

明框幕墙，关键在于打胶密封，室外面，玻璃与铝型材扣盖交接处，尽量采用打胶方式，防水效果优于成品密封胶条。打胶时首先不能漏打，再一个就是横竖交接缝处必须填实，对操作工人加强交底工作，同时，打胶完成后，现场淋水检验，发现漏点及时修补，避免后期修补产生大量费用；

在外墙有造型部位，不同做法交接处，往往形成一些不容易操作的角缝，工人操作时很容易疏忽，对此部位施工中应特别强调，全数检查，避免漏水死角产生；

立面幕墙开启扇，成品型材都设计了至少两道防水功能，配备合适的胶条，根据扇大小设置相应数量的锁点，一般不会再漏水。问题较多的是在天窗开启扇，若采用常规立面幕墙开启扇型材制作天窗开启扇，很容易漏水，所以天窗应采用专用型材，工程实践中，我们自行设计了开启型材，防水效果很好，如下图所示，可供参考；

调研中发现，某些幕墙檐口排水，排水沟无漏水点，雨水口畅通，而现场痕迹显示，积水面曾经超过了排水沟侧壁高度，那么漏水是必然的。对暗排水管沟、水槽、雨水口设置，根据排水屋面大小，设计中，在理论计算基础上，适当加大管、槽截面，增加雨水口数量，同时做好防止其他物品落入雨水口的措施。

对于开缝幕墙，经过多个项目检验，要彻底防水，其内侧必须加设一道全封闭金属板防水层，不能因为造价较高而采取其它较勉强的做法，否则后患无穷。另外，考虑到功能、造价方面，除非特殊要求，尽量不要采用开缝幕墙方式。

三、铝合金门窗幕墙保温节能现状及发展趋势

 目前，我国城乡建筑住房每年以20%以上的速度增长，年竣工面积为20亿平方米。其中，已有建筑面积400亿平方米，其中95%以上为高能耗建筑。门窗的能耗为发达国家的3倍。如果以此推算，预计到2020年，全国高耗能建筑面积将达700亿平方米。因此，如果现在不注重建筑节能设计，将直接加剧我国能源危机。

多年来，我国的各类建筑门窗始终是在低品位、低价格的怪圈中徘徊，这种现象主要体现在以下几个方面： 

1.塑钢门窗造价低，保温性能好，可以代替其它门窗，部分工程中仍在大量使用低档塑钢门窗。 

2.大量使用推拉窗：近几年来我国的建筑门窗中推拉窗的使用量特别大。其实，就门窗的物理性能而言，推拉窗的各项性能都是最差的，特别在保温和密闭方面的性能就更差了。国家应当大力推广、逐步强制使用平开窗、内开内倒窗、上悬窗等可紧密锁闭窗。

3. 出资者追求低价格，我国建筑门窗的合理价格应该是多少？我国的各类建筑门窗始终是在低品位、低价格的怪圈中。似乎大家都认为，目前我国建筑门窗的价格应该在300——350 元/m2左右。其实就北京目前的商住房而言，房屋价格在8000——10000元/ m2的所使用的门窗应该在800——1000元/ m2；房屋价格在 5000——7000元/ m2的门窗在600——800元/ m2；房屋价格在4000元/ m2以下的门窗在350元/ m2左右。

目前这种价格在300/ m2左右的门窗，不管是铝合金门窗，还是塑钢门窗，还是彩板门窗都做不出质量好的产品来。 

积极开发推广新材料、新技术、对部分质量低劣的产品、材料实行强制淘汰，开展国际合作，引进国外先进技术和产品，加速推进我国的建筑技术进步，国家相关节能标准逐步提高，节约国家能源，是今后几年铝合金门窗的发展方向。

1.开发优质铝合金保温门窗：其断热铝型材可以采用多处形式，“压条工艺”、“灌注工芑艺”、“铝型材+PVC”的复合铝窗框。铝合金保温门窗首先在北方地区大量推广，黄河以南的公共建筑也必须使用性能好的中空玻璃铝合金门窗。 

2. 大力推广使用中空玻璃；我国的中空玻璃的使用普及不足1%，在黄河以南地区几乎不用。并且在我国北方大部分地区使用的中空玻璃的质量也较差。

3.高层建筑不宜使用塑料门窗；试验表明，由于塑料的弹性模量较低，强度差，不宜在高层建筑和风压值较大的地区使用。高层建筑的侧雷击也是塑料窗的最大弊病。

4.发展节能门窗要全面法发展各种类型的门窗，包括铝木复合门窗、钢塑共挤门窗，充分发挥钢铝强度高、木塑保温好的优点。

5、提高玻璃使用标准，玻璃面积占到门窗幕墙面积的80%-90%，对建筑节能保温影响非常大，目前使用最多的幕墙玻璃6low-e+12A+6钢化中空玻璃，在冬、夏季节，站在室内靠近玻璃处，有凉、热的感觉，说明其保温性能仍不足，国家相关规范中仍需逐步提高产品标准。

结论

未来30年，我国还将建造400亿平方米的新建筑。各大门窗幕墙商家开始关注消费者需求变化，不断创新思维，试图跟上甚至创造幕墙消费流行，建筑节能已深入人心，市场大热，建筑门窗幕墙节能产品如铝木复合门窗、实木门窗、系统门窗、Low-E玻璃等，也日渐受当地消费者和经销商的喜爱。广大门窗幕墙设计施工人员有广阔用武之地，我们应不断总结经验，探索新工艺、新方法，改善建筑功能，建筑绿色节能产品。

参考文献

[] 玻璃幕墙工程技术规范（JGJ 102-2003）

[2] 玻璃幕墙工程质量检验标准（JGJ/T 139-2001）

篇5

Abstract: Artificial hole digging pile as a dry construction of bored pile construction with simple process, convenient construction, pile has high bearing capacity, low construction cost advantage, is a kind of economical foundation forms, generally applicable to underground water level above the clay, silt, sand, medium dense, fill soil the weathered rock. The confined water sand layer, stagnant water layer, high thickness larger shrinkage silt layer and flowing mucky soil in the construction, we must adopt reliable safety measures.

Key words: artificial hole digging pile; construction technology; blasting

中图分类号： TQ639.2 文献标识码：A 文章编号：

前言

人工挖孔桩是一种通过人工开挖而形成井筒的灌注桩成孔工艺，适用于旱地或少水且较密实的土质或岩石地层，因其占施工用场地少、成本较低、工艺简单、易于控制质量且施工时不易产生污染等优点而广泛应用于桩基工程的施工中。人工挖孔灌注桩适用于桩径800mm以上，在无地下水或地下水较少的软质岩(强风化岩)、稍密一中密的碎石土、粘性土、粉性土地基中，特别适于湿陷性黄土层中，深度一般不超过15m，当大于15m时应采取相应工程防护措施。对有流砂，地下水位较高、涌水量大的冲积层及近代堆积的含水量高的淤泥、淤泥质土层中不宜使用或慎用。

1 工程简介

广乐高速公路单竹迳特大桥位于山区地形，地处粤北山区，南领山脉，山峦起伏较大，山系多近东西向展布。地势上总体由北往南，大致呈北高南低，海拔高程在160-350m，相对高差较大。标段地貌属构造剥蚀丘陵地貌。地段主要岩性为灰深灰色灰岩、炭质灰岩，及粉砂岩。

大桥起址终点桩号分别为YK16+335(ZK17+336.46)和K17+415，左右幅桥长分别为1090m和1089m，桥跨布置为〔3×（5×40）+3×（4×40）〕m 预应力混凝土T梁。桥墩的桩基础共196根，其中桩径为2.0m的桩有64根，桩径为1.8m的桩有76根，桩径为1.5m的桩有56根，有嵌岩桩和摩擦桩两种，桩长最长达40m，全部桩基均可在陆地上作业，均采用人工挖孔灌注桩。

2 人工挖孔桩施工方案

2.1 施工程序

场地平整测量定桩位 开挖桩孔（一般为 1 米深度） 支设护壁 模板进行护壁砼施工按每节护壁要求高度重复开挖、护壁施工直到设计桩底标高 钢筋笼制作、吊装到位 桩基砼浇筑

2.2 施工工艺

1）、测量定位

采用全站仪按设计桩位进行放样，保证桩位准确。并在桩位外设置纵、横向十字线控制桩，确保孔口平面位置与设计桩位偏差不大于 5 ㎝。

2）、桩体开挖

安装卷扬机配三角架提升设备时，使吊桶的钢丝绳中心与桩孔轴线位置一致，为挖土时粗略控制中心线。挖孔过程中，应经常检查桩孔尺寸、平面位置和竖轴线倾斜情况，如有偏差应随时纠正。 人工自上而下逐层用镐、锹进行，挖土次序为先中间部分，后挖周边。每挖深 1.0m 为一节，每节开挖完成后尽快施工砼护壁。当遇弱风化岩层和较硬基岩风镐难于作业时，采用少量炸药进行浅孔松动爆破或 预裂爆破，炮眼深度控制在 50cm 以内，严格控制炸药用量，装药量不超过 炮眼深度的三分之一。

挖孔达到设计深度后，应进行孔底处理。必须做到孔底表面无松渣、 泥、沉淀土。如地质复杂，应钎探了解孔底以下地质情况是否能满足设计 要求，否则应与监理、设计单位研究处理。

3)护壁

①、采用 C25 砼护壁，砼现场人工拌合、孔内人工浇捣。护壁每节高 度与开挖进尺一致，桩孔挖掘及砼护壁两道工序必须连续作业，不得中途 停顿，以防坍孔。

②、护壁砼模板由 4 块钢模板组成，插口连接，支模要校正直径及圆 度，护壁孔圈中心线要与桩轴线重合。

③、采用外齿式混凝土护壁，护壁混凝土厚度上口 15cm,下口为 10cm，上下

护壁间搭接 50mm，用 C25 混凝土浇注。详见挖孔桩护壁示意图。

④、第一节护壁兼作挖孔锁口圈，高出周围地面 200mm 以上，以防地 面水灌入孔内，上口厚为 180mm，下口厚为 120mm。

⑤、护壁混凝土施工:护壁混凝土应严格按配合比下料搅拌,塌落度控 制在4～7cm 为宜。为提高早期强度可适当加入早强剂,混凝土浇筑时应分接牢固，为便于施工，可在模板顶设置钢板制成的临时操作平台，供混凝土浇筑使用。

⑥、当护壁混凝土养护达到一定强度后，便可拆除模板，通常拆模时 间为 24 小时，再进行下一节施工。挖孔桩护壁示意图如下：

⑦、护壁混凝土厚度的确定：

施工前必须计算护壁混凝土的厚度。计算简图见下图。

护壁厚度可按下式计算：

t≥kpD /2fc 

k-安全系数，取 k=1.65；

fc -混凝土轴心抗压强度；

P-土和地下水对护壁的最大侧压力( MPa ) D-圆形构筑物外直径

对粘性土且有地下水时，

P=γhtg2(45-ψ/2)+(γ-γw)(H-h) tg2(45-ψ/2)+(H-h)γw

其中：

γ－土的容重( kN / m3 )；

W －水的容重( kN / m )； H－挖孔桩护壁深度(m)； h－地面至地下水位深度；

ψ－土的内摩擦角(°)；

根据工程地质勘察报告，SQZK1-46 号桩孔的检测结果土的天然密度为1.85～2.06g/cm3 则取γ=20.6 kN / m3 ，内摩擦角ψ= 22.7°，地下水位标高为224.80m。原地面标高为 227.00m，桩底标高为200.00m，则桩基挖深 H 为27.00m，γ =10KN/m3，h=225.00-224.8=0.2m

所以：侧压力为

P=γhtg2(45-ψ/2)+(γ-γw)(H-h) tg2(45-ψ/2)+(H-h)γw

=20.6*0.2*tg2(45-22.7/2)+(20.6-10)(27.0-0.2)*tg2(45-22.7/2)

+(27.00-0.2)*10

=1.8+125+268=394.8kn/m2

采用 C25 砼,轴心抗压强度设计值 fc=11.5MPa 按三天砼强度达到设计 强度的 42%计算。构筑物直径 D=180cm

厚度 t=k*P*D/(2 fc)=1.65*286*180/(2*11.5*0.42*103)=12.2cm

考虑到护壁砼采用现场人工搅拌各种材料的计量不可能很准确，现拟确定护壁的最小厚度为 15cm，完全可以安全需要。

⑧出渣采用小型慢速卷扬机提升架配吊土桶出渣，手推车运至临时场地后集中处理。为了安全，出渣桶装渣的高度不得超过桶的上平面

4)、排水

开挖过程中，孔内渗流量不大时，采用出渣桶将泥水一起吊出，如渗水量较大,则在孔底一侧挖集水坑,用高扬程水泵排出。

5)、通风及照明

挖孔桩施工深度超过 8 米时，必须采取通风措施，要用鼓风机连续向 孔内送入,风管口要求距孔底 2m 左右,孔内照明采用防爆灯炮,灯炮离孔底

2m。特别注意孔内爆破完毕后，及时通风排出有害气体。

6）、桩芯砼灌注

①、当成孔及钢筋笼验收合格后，方可开始浇灌桩芯混凝土。混凝土 要满足：混凝土配合比应严格按监理审批的配合比拌制。

②、如果孔内无积水，砼按无水下砼进行浇筑。砼采用串筒灌注砼， 串筒灌注孔内，串筒的直径为 40cm，每节长度在 1.5m 以内，上下节采用吊耳挂接，且串筒底部与孔内底部混凝土面高度不大于2m。随着浇筑，逐段取下串筒。

③、混凝土在搅拌站集中拌制，砼罐车运输。混凝土采用手推车把混 凝土从罐车推至井口的下料斗,然后由串筒导入井底，每层灌注高度不得超 过 30cm,分层捣实直至桩顶。振捣方法由井下的操作工人每 30cm 振捣一遍。 串筒中间用尼龙绳吊牢防止脱落伤人。为了保证桩顶砼的质量，其表面浮 浆应及时凿除并超灌不小于 20cm。

④、桩芯混凝土浇灌过程中必须一次性浇灌完成。

⑤、每根桩桩芯砼按规范要求留置试件。

⑥、如果孔内有积水时，按灌注水下混凝土施工。砼施工同钻孔灌注 桩施工方法。

图1 图2 图3

桩芯混凝土浇筑示意图

8．挖孔桩施工工艺流程见下图

2总结

全桥桩基桩身混凝土完整、密实，强度达到设计规范要求，桩底无明显沉渣，质量优良，为今后施工同类型地质情况的挖孔灌注桩基积累了宝贵的经验。

人工挖孔灌注桩具有施工机具操作简单，占有施工场地小，对周围环境影响小，桩质量可靠，可全面展开，缩短工期，造价较低等优点。挖孔桩在施工过程中，工人在井下作业，劳动条件差，安全事故多。据调查显示，桩基施工中发生安全事故以挖孔桩为最多。主要集中在地面或高空坠物、地面人员失足跌入桩孔、触电、起重工具失灵、桩孔内出现有毒气体致使人员窒息和桩孔内涌水、流砂等六类。所以在施工中要针对以上情况采取必要的措施，防止事故的发生。

篇6

Abstract: in recent years, with high iron in China's rapid development, CRTS Ⅱ board type without the tracks of the frantic jumble of construction has also become much concern, the technology is introduced from Germany, China's frantic jumble no rail construction technology and methods is not mature, in the Ⅱ CRTS type plate by frantic jumble no track rail board laid technology and process control research, analyzes the influential factors of laying track board accuracy, the search influence the accuracy of the rail board laid the reason and gives the rail board laid technology optimization scheme, form a stable, reliable rail board laid construction technology precision method, eliminate construction process to the orbit of the influence of the board precision, eventually to track laying precision and overall and plate shape the purpose of smooth, meet the basic requirement of high speed train operation.

Keywords: rail board sealing side; To assist device; and Rail board fine adjustment

中图分类号：TU74文献标识码：A 文章编号：

1 研究目的

通过对CRTSⅡ型板式无砟轨道轨道板铺设工艺和过程控制的研究，分析影响轨道板铺设精度的因素，查找影响轨道板铺设精度的原因，提出轨道板铺设工艺优化方案，形成一套稳定、可靠的轨道板铺设精度施工工艺方法，消除施工过程中对轨道板精调精度的影响，最终达到轨道板铺设精度及整体路形平顺的目的，满足列车高速运营的基本要求。

2 施工方案

2.1 轨道板封边

轨道板封边施工主要分为端部封边施工及侧面封边施工。

2.1.1 纵向封边

传统工艺：轨道板纵向封边采用密封砂浆来完成。

缺点：1、施工工序复杂：密封砂浆须采用砂浆搅拌机现场搅拌，通过汽吊吊装上桥、人工转运到位。在封边前，为了防止砂浆侵入轨道板下，用薄铁皮挡在板缝处，然后将搅拌好的干塑状砂浆用人工涂抹密封。砂浆应高出轨道板底面3cm以上。最后抽去铁皮，进行第二次压边。

2、下一道工序受时间限制：水泥乳化沥青砂浆的灌注必须等密封砂浆达到强度后才能施工，否则会漏浆。

改良工艺：轨道板纵向封边采用角钢+封边带+电光板的方式进行。先把电光板紧贴轨道板边安装好再用封边带贴紧电光板，然后将75角钢紧压在封边带上。

角钢封边的主要优点是安装、拆卸方便，封边使用的角钢可反复周转使用，有较好的经济效益；角钢封边可在砂浆灌注前进行，封边时间较短，板腔的润湿质量可以得到保证。

2.1.2 横向封边

传统工艺：轨道板横向封边采用水泥乳化沥青砂浆，水泥乳化沥青砂浆封边的优点是封边密实，不易漏浆。缺点是砂浆膨胀率较大，与板体内的水泥乳化沥青砂浆膨胀率、膨胀时间不一致，砂浆灌注后在板端部位出现离缝。同时砂浆封边需要后期凿除，浪费工时较多。同时拌合好的水泥沥青砂浆要等待较长的时间，且要随时观测稠度，掌握封边的时机。砂浆过稀，无法实施作业；砂浆过稠，封边后会产生漏浆，通过放置过稠的砂浆在进行封边，强度会下降。

改良工艺：轨道板横向端部封边采用KD板+砂进行封边，如图所示。这种封边方式的优点是方便快捷、操作方便，对精调后的轨道板无影响，后期拆除方便，无需凿除。

KD板+砂进行封边

2.2 轨道板压紧

轨道板侧向共计设置6个压紧装置，板端搭接部位设置2个压紧装置。为防止压紧过程中板变形，压紧装置的位置应设置在放置精调爪位置的附近，目的是为了对精调好的轨道板进行压紧。

3 总 结

3.1 轨道板精调

轨道板精调测量是利用GRP为基准进行轨道板的精确定位，轨道板精调精度按照设计规范要求：搭接偏差控制在±0.3mm以内，平面和高程偏差控制在±0.3mm以内，实际操作过程中应尽量控制在负值以内。

3.2 封边

⑴ 原辅助加紧装置

轨道板封边采用角钢进行封边，为了确保封边效果（使角钢与轨道板密贴），需要对角钢施加外力，前期使用框架式槽钢加紧装置的封边加紧方式。这种方式的缺点是框架式槽钢加紧装置笨重，操作繁琐。

原封边辅助加紧装置改进后封边辅助加紧装置

⑵ 改进后辅助加紧装置

为了消除轨道板在封边过程中，板的横向搭接超标，加工一根带调节螺栓的辅助封边夹紧装置压紧角钢，这个装置可以同时给轨道板施加一个对称的水平力，这种水平力不会使轨道板产生横向移位。然后安装小压铁来固定封边角钢。如图所示。

通过CPⅢ复测结果分析，封边后后5块轨道板（板号：811008#-811012#）的平面位置搭接偏差超限较多，最大值达到0.7mm；前5块板（板号：811003#-811007#）的平面位置搭接偏差基本满足设计要求，封边后的CPⅢ复测数据说明，使用改进后的封边辅助加紧装置能较好的保证轨道板精调精度。

封边工艺对比偏差曲线

4.3 轨道板压紧

轨道板的压紧主要是压紧力、压紧位置的控制，压紧位置应尽量设置在轨道板精调爪的位置。轨道板的压紧力控制在100 N•m，中间部位和搭接部位的压紧装置压紧力控制在80 N•m时，砂浆灌注后轨道板整体上浮较大，最大达到了3.4mm，板间搭接1.3mm，超标较严重。砂浆灌注后轨道板的偏差曲线如图1所示。

将轨道板的4个角部和板间搭接的压紧装置压紧力增加到120N•m，轨道板中部的2个压紧装置压紧力控制在100N•m，增加力矩后轨道板的偏差曲线如图2所示。

通过CPⅢ复测数据结果分析，通过调整压紧装置的压紧力，对轨道板的整体上浮量控制较好，整体线形平顺，板间搭接最大值为0.5mm，满足标准要求的在0.6mm以内的精度要求，轨道板平面位置搭接只有1点达到0.7mm，对控制板的横向位置也起到了较好的限制。

图1砂浆灌注后偏差曲线

篇7

中图分类号：TU391文献标识码： A

1 工程概况

上海三一重机有限公司临港总装车间工程（以下简称本工程）是由中国机械第三设计研究院设计，三一重机有限公司自筹资金建设项目。

本工程位于上海市临港新城物流园区奉贤分区EA01C08A号地块（位于奉贤区两港大道和新杨公路处），由单层钢结构工业厂房和局部四层框架辅房组成，建筑面积76409.65m2, 建筑高度：为16.4m，结构形式及层次为单层钢网架结构厂房，主要柱距为6m和12m，辅房为钢筋混凝土框架结构。

图1上海三一重机有限公司临港总装车间工程厂房透视图

2重难点分析及应对措施

2．1 现场地势低洼，施工难度大

本工程车间厂房地处现在农田荒地之上，车间厂房地表标高比设计标高要低800~900mm，一旦下雨场地内极易积水，机械设备也将无法进入现场施工；考虑到本工程工期较紧，为此在前期施工现场临时用水、用电的同时，在场地内东西向及南北向平均铺设6m宽临时道路，形成环状道路网并与市政新杨公路连通，以利于后续基础的施工及泵车、施工材料、钢结构构件等施工机械设备的通行，为厂房各专业的进场施工做好充分的准备。

2．2 厂房内深基坑施工难度较大

局部（主要为77～81线间的地下室）基础底板深达-5.25m，为深基坑作业，再加之两侧紧邻厂房柱基础，使得该区域施工难度加大，因此为确保施工安全及施工进度，在该部分桩基施工完成后即在施工区域的四周进行板桩支护及降水措施。所有准备工作完成后方可进行地下室的施工。

2．3施工点多面广

因本工程主体为单层钢网架结构厂房、地下室、南面的两栋辅房（含水电、装修等）及厂区道路、官网等，现场施工期间牵涉到的构件、材料品种繁多，所以各种构件、材料必须分类就近堆放及保管，尽量减少构件、材料材料的二次搬运，同时合理安排起重机行车路线，做到均衡施工，以提高工效。

2．4 施工构件品种繁多

本工程因各种钢构件均需工厂加工制作，现场拼装工作量大，故各种构件必须按图纸要求分类编号，小构配件须分类打包，并根据现场不同的施工阶段有序的组织各类构件、材料进场、有计划进场、堆放。

2．5 工期紧、交叉作业多，施工协调难度大

本工程牵涉到桩基、土建、钢结构、围护结构、消防、给排水、采暖及通风、电气、装饰装修、镀膜玻璃幕墙及室外道路等多个专业的施工，计划工期为220日历天，再加之中间有春节等法定节假日在内，工期相当紧张，为此公司将选有相关工作经验的管理人员进驻现场，对工程按专业指派专人进行管理，同时项目部将定期组织相关人员召开施工例会及时解决现场发生的问题，项目部在施工进度上按照专业划分、合理部署、各道工序间衔接紧凑、主体先行、辅助穿插的原则紧密安排，最终确保总工期目标的实现。

2．6 施工专业交叉作业多，安全管理难

本工程由于工期紧、交叉作业多，从而造成了施工作业点多面广、重大危险源较多的局面，这样给安全管理带来了相当大的难度，对此，项目部现场所有管理人员实施我公司所倡导的岗位双责制（及除本岗位工作外均负有安全管理职责），从而建立有效的安全管理网络，形成横向到边、纵向到底、消除死区盲角的三级安全管理网络。

3 施工总体布署

为顺利完成该上海三一重机有限公司临港总装车间工程的建设任务，针对本工程特点、难点，项目部在组织施工过程中，本着顺利、安全、优质、高效原则，以合同为准则，项目部制定了如下施工总体施工计划。

3.1 提前准备、合理部署

施工前临时水电将引至施工区域附近，临时道路已铺设好，具备进场即可施工的条件，因此在前期的材料采购阶段完成现场材料加工场地及现场临时设施的搭设（现场临时设施搭设按照业主指定区域布置），从业主指定用电、用水点将施工用电、用水引至施工点。为前期施工创造条件。

在场地内东西向及南北向平均铺设6m宽临时道路，形成环状道路网，为厂房各专业的进场施工做好充分的准备。场地排水通过临时明沟经初步沉淀后采用强排的方式就近引至排水管网内。

3.2 分区分段、平行流水

本工程主要施工内容为钢结构厂房、辅房及配套专业，根据工程平面布置的构成及工期要求等条件，在施工组织中，我们把整个工程以施工缝为界线分成三大区域： 1~33线区域、1/33～65线区域、1/65～90线区域；平行流水是各专业，各工序施工组织的重点。桩基施工期间，安排6台打桩机同时由东向西推进；后期土建、钢结构等专业则考虑三块区域范围内同时施工。

3.3 立体交叉、合理搭接

本工程中由于每个区域基本为33条轴线，我方考虑每11条轴线安装完毕，作为一个施工段进行钢柱灌浆固定，轴线应以东西向轴线（长轴）为主，确保施工段轴线度要求，首尾柱误差必须在中部得到调整，不得累积至尾柱。

待主体结构完成80%后（在重型运输车辆进出施工场地较少的情况下），即开始施工厂房内地坪和厂区道路的施工，施工过程中根据现场情况分片区作业，保证现场交通通畅。

3.4先深后浅、同步实施

77～81线土建部分主要为地下室区域，基础底部标高为-5.25m，因此1/65~90线区域基础施工前需完成地下室的施工，待地下室施工回填完后及进行该区域其他柱基础及承台的施工。而在地下室施工的同时其他几个区域则不受影响，可同时进行基础承台的施工。

4 钢板桩支护施工

本工程中需要支护的主要内容为：77～81线间的地下室四周（135m*24m），地下室底板地面标高为-5.25m，由于地下室位于厂房中间，局部紧靠已施工完的桩，因此考虑基坑四周拟采用12m长4#钢板桩进行基坑支护，靠近厂房柱的一边板桩紧贴柱基础进行支护，其余边则按照超出基础边1.5m范围进行支护。

采用经纬仪根据板桩线坐标确定其位置，并在两侧打入20×20×500的木桩，并用石灰粉划出板桩中心线和土方开挖界线。钢板桩支护前先进行深基坑区域地面土方开挖，整体开挖至-1.00m，钢板桩围护区域沟槽挖至-1.50米，然后再从-1.50m向下打桩，钢板桩标高从-1.00m~-13.00m。

在全部地下工程完成后，并验收达到设计标准及砼达到规定强度后，开始拆除板桩，板桩拆除及时清理出场地。

5 降水排水施工方案

本工程中采用轻型井点降水，需要降水的主要内容为-5.25m深的地下室部分。根据现场施工工作量考虑由南向北紧跟板桩支护推进，3天内完成所有的井点降水管的布设任务。

图2井点降水施工图

5.1 降水施工方法

本工程中采用轻型井点降水措施，为保证降水效果及施工的顺利进行，井点管设置在基坑钢板桩的内侧，

为了确保降水效果，选择在迎水方向布设，在最外侧沟槽上口线以外1m处设置一排轻型井点，且该排井点在开孔前首先需降低地面高程2m，以满足降水要求。钻孔成孔后，立即插入井点管，滤水井管外包60目尼龙砂二层,钻机自行吊装。井点管与孔壁之间用粗砂灌实，分层填料，同时辅助竹竿插捣、晃匀。距地面1.0m深度内，用粘土填塞密实，以防止漏气。

井点管埋设完毕后，接通总管与抽水设备连通。8m管长50点一组。接头要严密，并进行试抽水，检查有无漏气、淤塞等情况，出水是否正常，如有异常情况，在检修后方可使用。井点使用时，需保证连续不断的抽水。机组设置在所带动的井点组的中部，一个机组带50根井点。

6钢结构、网架等工程安装（滑移动平台的使用）

本项目厂房宽为135米，长为528米。共六跨，屋面网架面积约为：71280，上下弦杆，网架立面高度为1.8米。

6．1网架安装

结合钢结构施工安排，提出利用正式网架作为滑移平台，平台两端和吊车梁接触的部位各安装3个可上下调节的滑轮，使得在作业过程中人工通过调节滑轮高度可以更方便进行安装，同时作业人员也可以自己推行，大大增加了安装效率。

图3 网架施工中滑移平台应用

在制定该项施工方案的过程中，利用已有行车梁牛腿，将后续施工吊车梁临时安装于断开处，在不额外增加措施材料的前提下较好地解决了滑移平台无法连续滑动的难题。

6.2 气楼安装

项目部组织了方案研究：设计了分6跨的单个滑动平台，采用8#槽钢、32钢管制作，总重量仅3.2t，经计算滑动平台和网架杆件荷载经满足要求，只需2人便可拉动单个平台，从横跨方向两端上料，再利用平台的栏杆滑动构件至网架中部进行安装。减少单体重量便于滑动，各组在安装网格式檩条时完全可以根据各自进度推进平台，仅当需将气楼门架运输至网架中部时将平台连接形成通道。

图4 气楼施工中滑移平台应用

6.3 灯具安装

项目部考虑到业主方行车轨道已安装完毕，用现场构件制作网架平台，利用轨道来移动的小网架平台（见下图），通过计算，满足施工安全要求；利用一个小网架平台一天能安装15套灯具左右，这样既提高了施工效率，降低了安全隐患，并节省了施工成本。

图5 灯具安装施工中滑移平台应用

7 结束语

项目部经心组织，做好了前期准备工作和相应的技术支持，在实际施工过程中取得了很好的效果，工程得以保质、保量、如期完工，得到了建设单位、监理单位等的一致好评。

8 谢辞

在本工程的实施过程中以及技术总结编写过程中，得到了公司工程部，技术部以及项目部各同事的大力帮助，使得项目实施能够顺利完成，同时也对本人提出了许多很有价值的、中肯的意见，在此表示感谢。

9 参考文献

篇8

1.试验段试验目的、范围和内容

1.1 试验目的

1.1.1 确定基床底层改良土填筑的施工方法及质量控制方法；

1.1.2 确定基床底层改良土填筑最优石灰掺量及相应的碾压遍数、含水率的控制范围等关键施工工艺参数，为大面积展开改良土填筑施工提供依据；

1.2 试验范围

某路基工程本体已完部位，基床底层填筑试验。

1.3 试验内容

室内土工试验分别进行石灰掺入量4%、5%、6%的石灰改良土，检测无侧限抗压强度分别为460KPa、580KPa、690KPa，均满足设计要求。本试验段共分三段进行改良土填筑工艺试验。每段石灰掺量分别为4%、5%、6%。每段虚铺厚度均为38cm，自碾压第四遍后开始检测，直至碾压合格（地基系数为100MPa/m、压实系数K为0.93），再静压一遍。同时留置试件，按照《铁路改良土填筑施工技术规程》要求的方法进行综合评定，最终确定最佳的施工工艺参数。

2.施工方法及工艺

2.1 准备下承层

石灰改良土的下承层表面平整、密实，高程、宽度、横坡度符合设计规定，没有松散材料和软弱地点。

2.2 测量放样

在路基上采用方格网控制填料量，方格网纵向桩距25m，横向分别在路基两侧及路基中心设方格网桩。标出石灰改良土层的边缘的松铺高程和设计高程。

2.3 原土料摊铺

（1）计算出自卸汽车每车土摊铺的面积，在路基面层上打方格，确定每一方格的卸土车数控制倒土密度。

（2）上料时应顺前进方向依次卸料，随卸随平。在同一作业面，宜选用载重量相同的自卸汽车。

（3）摊铺时应每侧加宽0.5m，保证设计路基宽度同时刮平机将路拱整出。

（4）室内试验测定4%、5%、6%的石灰改良土最佳含水率分别为17.1%、17.5%、17.8%，最大干密度分别为1750kg/m3、1740kg/m3、1730kg/m3，当原土料摊铺完成后的含水率过大或过小时，应采取翻晒或洒水拌和等措施进行处理，直至含水率合适为止。

（5）摊铺完成后，用压路机快速静压一遍，再用平地机整平1～2遍。检查原土料填层的厚度、含水率及干密度。

2.4 外掺料石灰撒布

（1）按配合比计算外掺料单位面积撒布数量，将石灰均匀撒布在已经初平初压的原土料表面上。按照石灰掺量为土重的4%、5%、6%计算每平米石灰用量分别为21.0kg、26.1kg、31.14kg。

（2）本试验采用人工配合平地机进行外掺料撒布，按以上原则计算每个方格所需外掺料的用量，进行均匀撒布。

2.5 改良土拌和

（1）采用专用路拌机对摊铺好的原土料和外掺料粉碎拌和一遍，测定初拌后混合料的含水率。

（2）拌合深度应到达改良土底部，并深入下承层的表面约1cm左右。

（3）粉碎拌和时路拌机从两边往路基中间方向进行，拌和重叠宽度控制在50cm以上。

（4）拌和过程中，设专人检查拌和深度，严禁出现夹层及漏拌现象。

（5）当改良土粒径达到规定值以下时，应立即检测外掺料掺入比。若外掺料掺入比小于试验确定值时，需及时补撒外掺料，然后重新拌和至设计要求

（6）拌和深度、颗料粒径及外掺料掺入比检测合格，且含水率达到试验要求后，采用小型推土机进行稳压，完成后平地机整平，压路机碾压。

（7）改良土采用平地机初步整平和整形。平地机由两侧向路中心进行刮平。用压路机快速碾压1～2遍，再用平地机进行整形，并碾压一遍。

（8）整形过程中应及时消除坑洼现象。对于局部坑洼处，应用齿耙将其表面厚度不小于5cm范围内耙松，并用新拌的混合料进行找平整形。

（9）整形应按照规定的坡度和路拱进行，并特别注意接缝处的整平，以保证接缝平顺。

（10）整形后当表面尚处湿润状态时应立即进行碾压。当表面水分蒸发较多，明显干燥失水，应在其表面喷洒适量水分，再进行碾压。

2.6 改良土碾压

摊铺整平后，松铺厚度和平整度符合要求即开始碾压。压实顺序按先两侧后中间，先慢后快，先静压后振动压的操作程序进行碾压。碾压过程中及时保证路基面平整度符合要求。先静压一遍，振动碾压4遍，直至碾压合格，最后再静压一遍收光。碾压行驶速度宜为2～4km/h，最大速度不超过4km/h。横向同层接头处重叠不小于2.0m，相邻两区段纵向重叠不小于3.0m，以保证无漏压、无死角，确保碾压均匀。

2.7养生

改良土碾压完成后，如不能进行连续施工应进行养生，使改良土表面保湿养生不少于7d，养生期间不能改良土过湿，更不能忽干忽湿，应控制好交通，除洒水车外应封闭交通。在采用覆盖措施的改良土层上。

3.试验数据分析总结

3.1 数据收集

每段自碾压第四遍后开始检测采集数据，直至碾压合格（压实系数K为0.93），再静压一遍，收集检测数据。

3.2 数据总结

3.2.1 压实检测指标记录（本文只提供检测表格式及部分数据，详细检测频率请参照规范要求）

通过对以上结果的分析，第四遍碾压后各点压实系数不都符合设计要求，但已非常接近设计要求，第五遍碾压后所检各点压实系数均符合设计要求，第六遍碾压后所检各点压实系数均符合设计要求。第一段、第二段、第三段无侧限抗压强度为：410kPa，540kPa，640 kPa。由于石灰掺量按土重的4%试验无侧限抗压强度偏小，石灰掺量按土重的6%不够经济，改良土石灰掺量按土重的5%控制。

3.3 试验结论

根据上述设备及施工方法经现场试验检测，能够达到满足改良土压实系数要求，路拌机有效工作深度为0～40cm，为使上下两层结合部拌合均匀不出现夹层，土方松铺厚度按35cm控制，路拌机拌合深度设定为38cm，石灰按土中的5%进行控制。路拌改良土施工工艺流程为：方格网法布土翻晒（含水率控制在18%～20%范围）平地机整平压路机静压平地机整平方格网法布石灰人工配合平地机将石灰散布均匀路拌机拌合小型推土机稳压平地机整平压路机碾压（先静压一遍，再振动碾压4遍，在静压一遍收光）报检合格后进行下一层填筑。

参考文献

篇9

本标段为新建铁路上海至昆明客运专线贵州段CKGZTJ-1标，东起湘黔省界，全线路均处在贵州省玉屏侗族自治县境内，途经贵州省玉屏县田平镇、大龙镇、平溪镇、新店乡，起讫桩号为DK419+530～D1K454+588，里程长度为35.058公里。其中区间路基（含车站、改移道路）10.041公里,占线路总长28.64％，填料为挖方段内的利用方。

为确保高速铁路路堤填筑质量，为后续大面积施工提供可靠的资料和相应的施工参数，避免盲目施工给工程带来的损失，找出适合本施工段施工的最佳方案，指导DK419+530～D1K454+588段路基施工, 选择在DK439+060～D1K439+180段作为路基填筑试验段，试验段全长120m，该段路基原地貌为水田及居民区边缘，区域内无涵渠、通道等构筑物，具有填筑施工时连续的优势，能够代表本施工段路基填筑施工的特点。

从2011年5月29日开始按照经审批的《路基试验段施工方案》进行试验段的施工，至8月13日已经完成A、B组料的填筑工艺试验，通过现场摊铺、碾压施工及相关的试验检测，取得了利用AB组料填筑基床底层以下的施工工艺参数，并收集了相关数据，总结出了一套能达到技术质量标准的路基填筑施工工艺；确定了经济合理、满足要求的填料，选定了满足施工要求的压实机具、合理的松铺厚度、碾压遍数和施工最佳控制含水率等工艺参数。

二、试验目的

通过A、B组填料试验段施工，我们将确定如下主要施工参数及相关工艺：

1）通过试验确定合理的机械设备组合；

2）通过试验确定适宜的松铺厚度；

3）通过试验确定碾压方式、碾压遍数；

4）通过试验确定填料的施工含水率控制范围。

三、填料来源

为保证试验段的代表性，同时考虑合理的土方调配，试验段填方利用DK438+420处主线路堑挖方段经过筛分拌合的碎石类土。指挥部中心试验室与试验监理联合对填料进行现场取样，按《高速铁路路基工程施工质量验收标准》（TB10751-2010）及《铁路工程土工试验规程》（TB 10102-2010）规定的技术指标和试验方法进行了击实试验、颗粒级配试验后，结果现实填料为级配好的细角砾A组填料，符合基床以下路堤及基床底层填料技术要求，可用于路基A、B组填料填筑。填料的试验数据如下：

填料试验结果数据表

四、试验段资源投入

1、主要施工设备

投入主要机械设备一览表

2、主要检测仪器设备

投入主要检测仪器一览表

3、施工人员

本试验段施工由中国水利水电第七工程局有限公司玉屏制梁场具体负责实施，试验检测单位由中国水利水电第七工程局有限公司沪昆客专贵州段工程指挥部中心试验室承担。

五、施工方法

1、路基施工工艺流程

测量放线场地清理基底处理填料试验分层填筑摊铺平整层厚、平整度、含水率检测碾压密实试验、检测路堤修整。试验段施工工艺流程图如下：

2、施工组织

1）路堤填筑过程分为三阶段、四区段、八流程。三阶段即准备阶段、施工阶段、竣工阶段。四区段即填土区、平整区、碾压区、检验区。八流程即：施工准备、基底处理、分层填土、摊铺平整、洒水晾晒、碾压夯实、检验签证、路基整修。路基填筑施工平面布置图如下：

2）组织施工管理人员、劳动力、机械进行施工。

3）按施工方案的要求做好安全防护和防暑降温工作。

3、试验段施工方法

根据《玉屏东中间站站场施工图》 图号：长昆客专玉昆段施站-01-01；《高速铁路铁路路基工程施工技术指南》（铁建设〔2010〕241号）；《高速铁路路基工程施工质量验收标准》简称《验标》TB 10751-2010；新建铁路长昆客运专线玉屏至昆明段施工图路基工程设计专用图第一册；结合经审批的《路基试验段填筑方案》，路基基床底层以下填料的压实标准如下：

基床以下路堤填筑检测指标（同基床底层检测标准）

1、在铺筑前对试验段下层进行检测，由测量人员放出中桩和边桩，两侧各加宽50cm，用石灰洒出施工边线，并按照20m一个断面（左、中、右）检测下层高程以确定摊铺挂线高程。

2、卸料前根据压实厚度，确定松铺厚度，用石灰放出施工边线，平料采用推土机进行平料，卸料前根据松铺厚度计算铺筑面积（每车运料方量12m3），分排卸料。松铺厚度为25cm时，每排宽为6m，每车卸距为8m；松铺厚度为30cm时，每排宽为5m，每车卸距为8m；松铺厚度为35cm时，每排宽为5m，每车卸距为7m；松铺厚度为40cm时，每排宽为5m，每车卸距为6m。

用石灰洒出方网格摊铺

3、在推土机进行粗平前，采用在每个测量断面上的指示桩作为摊铺高度，推土机操作手进行粗平时根据指示桩进行。原则上每一层填筑时均须形成2%～ 4%的人字形横坡，有困难时可在基床底层逐步形成。在相邻两区段上下两层填筑接头处须错开不小于3m 的距离。在沉降观测桩周围1m 范围内的路基采用人工填筑整平。

4、粗平后，由人工根据指示桩挂线配合机械精平。对于贴补处，采用人工翻松到压实厚度10cm以上，然后重新平整。填料在摊铺过程中，容易出现大颗粒骨料集中现象，在推土机和平地机摊铺工程中，必须以人工配合，对大颗粒骨料集中地方进行二次拌和或撒细颗粒以确保所摊铺的填料均匀。

5、整平后检测含水率，在含水率接近最佳含水率±2%时，采用振动压路机碾压。填料含水率较低时，应及时采用洒水措施，洒水采用取土场内提前洒水闷湿或路堤内喷洒，填料含水率过大时，采用推土机翻松晾晒。

6、压实顺序应按先两侧后中间，先静压后弱振、再强振的操作程序进行碾压。压路机的最大碾压行驶速度不得超过4km/h。各区段交接处，应互相重叠压实，纵向搭接长度不应小于2m，纵向进退式碾压，沿线路纵向行与行之间压实重叠不应小于40cm，上、下两层填筑接头应错开不小于3.0m。以保证无死角、无漏压，确保碾压的均匀性。

7、路基边角处以及沉降观测桩埋设处采用小型打夯机进行压实。

8、碾压完成以后，首先进行测量路基每个断面的标高（每10米一个断面三个点，左、中、右各一点），以确定碾压实际厚度。在每一填层碾压三遍后即用K30平板载荷仪检测地基系数K30（或Ev2）、压实系数K、动态变形模量Evd三项检测指标。

密实度检测K30检测

六、总结

1、机械设备组合

通过本路基填筑试验施工经验推荐一个工作面的标准配置为：挖掘机1台、自卸汽车4台、推土机1台、装载机1台、平地机1台、20T压路机1台、洒水车1台、小型打夯机1台。

2、适宜的松铺厚度

本试验段选取了25cm、30cm、35cm、40cm四种松铺厚度，通过试验段取得的数据分析，当松铺厚度为25cm时，取得的各项试验数据均较高；当松铺厚度为30cm时，在强振遍数为3遍时取得的各项试验数据满足标准规范要求，较为经济合理；当松铺厚度为35cm时，在强振4遍时取得的各项试验数据基本满足标准规范要求，施工过程中需严格控制含水率；当松铺厚度为40cm时，碾压遍数较多，不经济。

结论：通过本试验推荐选取的松铺厚度为30cm，松铺系数为1.07。

3、碾压方式、碾压遍数

本试验段主要选取了1+2+2+1,1+2+3+1，1+2+4+1，1+2+5+2（静压、弱振、强振、静压）等碾压方式进行试验比选，通过试验数据分析，在松铺厚度为30cm时，1+2+2+1的碾压方式达不到标准规范要求的压实标准；1+2+3+1的碾压方式取得的各项试验数据均满足标准规范要求，1+2+4+1的碾压方式不经济。

结论：通过本试验推荐选取的碾压方式为1+2+3+1，碾压遍数为8遍。

4、填料的施工含水率控制范围

根据不同含水率与压实系数K、地基系数K30、动态变形模量Evd的关系曲线图得出，含水率在5.5%和8.5%时，压实系数K接近0.95，超过这个含水率范围压实系数K不易控制。

结论：填料含水率控制在最佳含水率7%的±1.5%范围内。

5、施工注意事项

1）摊铺时，严格分层填筑，粗细颗粒应分部均匀，避免粗细粒集中堆积。当局部粗料较多时，期间应用细料填充，路基填筑时两侧超宽50cm，外侧1m范围内，采用较细填料填筑。

篇10

一、统筹安排，机关运转有序。按照有关文件精神、岗位需求、个人特点，配合局党组完成6名班子成员分工、10名工作人员岗位调整、24名同志职务任免，明确10个股室队（含内设股室）中心工作职责及人员岗位职责。制定年度工作要点、信息调研考核办法，党组中心组学习计划、修订规范财务管理、后勤保障和请销假等规定，确立了机关年度工作基调、重点、目标和运行规则。

二、立足本职，中枢作用加强。一撰稿办文。紧紧围绕“站位高远、思路清晰、言之有物、有的放矢”的成文思路，坚持“上级政策、基层热点、领导意图”三结合，完成执政实录、政务公开年报、一季度安委材料、季度工作总结、重点目标完成情况等编写工作。二公文运转。遵循“严谨规范、及时高效、安全储备”原则，发文XX份，收文XX份，日处理文件12份，均未出现文字、句意、排版等错误。三筹备会议。按照“控数量、优质量”原则，筹备党组行政会议16次，研究解决“三重一大”、安全监管等重要议题56个；筹备干部职工会议12次，及时传达学习文件会议精神35件次、安排部署重点工作60余项。四档案管理。对机关文书档案、业务档案共计659件等进行全面清理，分类、登记、归档正在推进中。五外宣工作。一季度完成市局下达任务分值151分，其中《中国安全生产报》1条；编撰《安全生产动态》4期，“平昌安监”微信微博动态信息72条，安全知识72条，报送安全生产领域重点信息21条、政府信息120条，其中《今日要情》采用1条。六督查督办。督办会议决定、领导交办的23个重点事项，均已按期办结。

三、后勤保障，服务全局给力。一车辆保障。实行公车使用台账管理，派车次数、出车地点、行驶里程等均在管在控范围。一季度申请公务用车68台次，租用职工私车23台次。二设备保障。更换水箱13个，灯具20盏，既有利节能，又使用方便。三值班值守。统筹安排元旦、春节、清明等节假日、及周末值班轮次，值班值守井然有序，未发生异常现象。四机关保洁。聘请专人保洁，确立专人督查。一季度，机关楼道整洁，环境清醒。