特殊钢杂志

电渣重熔过程炉渣中氟化物挥发的研究

关键词: 电渣重熔  氟化物挥发  炉渣成分变化  

对电渣重熔过程4元渣系和5元渣系氟化物挥发相关研究进行归纳和总结，通过渣成分活度计算模型对氟化物挥发反应进行了热力学分析，给出了不同碱度炉渣的挥发物挥发程度排序。结果表明，碱度在3．74～0．84，氟化物的挥发能力次序为MgF2〉A1F，〉SiF4〉AlOF.1200℃以上时，含氟化物炉渣尤其中高氟炉渣存在明显的失重现象。对ANF-6渣（／％：30Al2...

大断面圆坯连铸温度场的数值模拟

关键词: 大圆坯  连铸  温度场  数值模拟  

通过大型通用有限元软件ANSYS建立铸坯凝固过程有限元仿真分析模型，在拉速0.25-0．35m／min，钢水过热度20℃的条件下，对20钢Ф600mm和40Cr钢Ф500mm圆坯连铸过程进行了计算和分析，得出距液面0～32m时铸坯表面温度变化曲线。计算结果表明，当20钢Ф600mm圆坯的拉速为0．3m／min时，结晶器出口坯壳厚度为30．9mm，结晶器出口铸坯温度为1050℃，二...

GCr15轴承钢中TiN（C）析出行为热力学分析和研究

关键词: gcr15  热力学  动力学  

通过对TiN（C）生成热力学和动力学计算，分析研究了GCr15轴承钢（0.97％C、1.45％Cr）凝固过程中TiN（C）夹杂的析出规律以及夹杂物长大的影响因素。研究表明，液相线温度以上，TiN不会析出，只有在液相线至固相线温度之间，当凝固百分数fs≥0．4-0．5，1694～1703K时TiN析出；整个凝固过程中，TiC在凝固末端有少量析出，当fs≥0．87～0．92，1...

RH精炼渣系和脱硫剂对管线钢脱硫影响的实验研究

关键词: 管线钢37mn  rh精炼  精炼渣  脱硫剂  

以钢厂90tRH精炼过程管线钢37Mn（／％：0．37C、0．21Si、1．44Mn、0．010P、0．003 4S）脱硫优化为目标，在实验室用GL-2型高温管式炉对原工厂用渣系：50CaO-35A12O3-7SiO2-8MgO和脱硫剂：75．4CaO-20．1CaF2及优化渣系：57CaO-25A12O3-10SiO2-8MgO和脱硫剂：70CaO-30CaF2共17个方案进行管线钢脱硫试验。结果表明，57CAO-25Al2O3-10SiO2-8MgO...

底吹氮气冶炼高氮不锈钢的应用研究

关键词: 高氮不锈钢cr18mn18n  高压  底吹氮  氮含量  

根据对高氮不锈钢冶炼设备和工艺、氮气在高温高压下溶入钢液中的方式和特点，以及底吹增氮的优势的分析，在实验室通过300g钢水底吹异型坩埚在0．5～1．5MPa，氮气底吹流量0．14～0．24m^3／h，1820．1910K下对高氮不锈钢Cr18Mn18N（／％：0．17C、18．00Cr、18．09Mn、0．25Si、0．010S、0．020P、1．07N）进行增氮试验。结果表明，在1．5MPa...

高强度油井管用钢专利技术的现状及发展趋势

关键词: 高强度油井管用钢  调质处理  耐高温  耐腐蚀  抗挤毁  专利技术  

概述了近年来对于高强度油井管用钢专利技术的重点研发领域一耐高温（≤650℃）、耐腐蚀（H2S、CO2、Cl-介质）、抗挤毁（屈服强度380-1241MPa）等关键技术的研究，介绍了最新高强度油井管用钢的研究和发展特点，生产典型高强度油井管用钢的关键技术。当前油井管用钢的开发趋势为通过低C、高合金和调质处理工艺生产具有耐高温、耐腐蚀、抗挤毁等...

惰性气体保护5t电渣炉重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢

关键词: 惰性气体保护电渣炉  渗碳轴承钢g20crni2moa  氧含量  非金属夹杂  

试验和分析了全封闭气罩氩气保护电渣重熔与常规大气下电渣重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢（／％：O．19C、0．49Cr、1．75Ni、0．23Mo、0．071Al）的冶金效果。结果表明，氩气保护电渣重熔锭Si和Mn的烧损量（3％～12％和4％～10％）低于常规电渣重熔锭Si和Mn的烧损量（15％～18％和7％-10％）；当G20CrNi2MoA钢电极的氧含量为10×10^-6时，氩...

液化天然气罐用9％Ni钢板坯连铸工艺优化

关键词: 板坯  连铸  液面结壳  网状裂纹  工艺优化  

分析了9％Ni钢（／％：≤0．10C、≤0．35Si、0．30～0．80Mn、≤0．005S、≤0．008P、8．5-10．0Ni、≤0．10Mo、≤0．10Al）200-220mm板坯连铸试生产中出现的结晶器液面结壳、铸坯表面网裂纹产生原因，对连铸工艺进行优化。结果表明，液相线温度偏差是导致9％Ni钢液面结壳的主要原因，基于差示扫描量热法（DSC）的实测数据建立了新的液相线温...

电站锅炉管用钢15CrMoG的生产实践

关键词: 电站  锅炉管用钢15crmog  磷  硫  铝  生产实践  

锅炉管用钢15CrMoG（／％：0．12～0．18C、0．17～0．35Si、0．40～0．70Mn、≤0．015P、≤0．010S、0．80～1．10Cr、0．40～0．55Mo、≤O．08V、≤0．020Ah）要求非金属夹杂物的级别C≤1．0、Ds≤1．0。该钢的生产流程为铁水预处理-120tLD-LF-RH-280 mm×380 mm连铸坯-轧制Фl00～Фl20mm圆管坯。通过铁水深脱硫、LD终点控制0．03％～0．09％C、...

BOF-LF-RH-CC流程高压锅炉管用钢12Cr1MoVG的生产实践

关键词: 高压锅炉管  12cr1movg钢  120  t  热轧圆钢  

Ф110～Ф280mm锅炉管用热轧圆钢12Cr1MoVG（／％：0．08～0．15C、0．17～0．35Si、0．40～0．70Mn、≤0．015P、≤0．010S、0．90-1．20Cr、0．25～0．35Mo、0．15～0．30V、≤0．015[Alt]）的生产工艺流程为120t顶底复吹转炉-LF-RH-CC-轧制。通过控制铁水[As]、[Sn]、[Sb]、[Pb]、[Bi]，控制转炉终点[C]0．04％～0．08％、[P]≤0．010％、[S]≤...

120 t复吹转炉吹氧后氩气搅拌工艺的冶金效果

关键词: 120  t顶底复吹转炉  后吹氩气搅拌  终点氧含量  

转炉后吹氩气搅拌工艺可以更进一步促进钢液中的碳氧反应，有效降低转炉冶炼终点的钢液氧含量。通过对120t复吹转炉的后吹氩气搅拌工艺的工业试验结果表明，后吹氩气搅拌可降低转炉终点碳氧积，底吹流量800m^3／h的氩气搅拌5 min后，[O]从吹氩前的897×10^-6，降至400×10^-6；（FeO）从18．5％降至13．7％，平均[S]从0．009％降至0．005％，平均[...

优化脱氧工艺提高38CrMoAl钢连浇成功率

关键词: 38crmoal钢  脱氧  夹杂物  连续浇铸炉数  

研究了连铸38CrMoAl钢（／％：0．35-0．42C、0．20～0．45Si、0．30～0．60Mn、1．35～1．65Cr、0．15～0．25Mo、0．70～1．1OAl）夹杂物类型和形成原因。通过优化脱氧制度：提高60tEAF终点[C]≥0．010％，保持高碱度渣（R≥2．5），出钢前2～3min向熔池喷吹碳粉，控制（FeO），出钢过程减少Si-Fe加入量；LF喂铝线并用铝粒扩散脱氧，采用（／...

120tBOF-LF-VD-CC工艺生产GCr15轴承钢的氧含量控制

采用铁水预处理-120t顶底复吹转炉-LF-VD-Фl80mm连铸工艺生产GCr15轴承钢。统计分析了轴承钢转炉终点[C]对钢水氧活度的影响，LF精炼渣碱度对T[O]的影响，LF末钢中铝含量对VD过程铝损和T[O]的影响。通过控制转炉终点[C]≥0．06％、出钢用铝锰铁强化脱氧；控制LF离位时[Al]0．020％～0．040％，（FeO＋MnO）≤1％，碱度2．8～4．5；VD软吹时间≥1...

稀土对V微合金重轨钢高温塑性的影响

关键词: 稀土  重轨钢u76crre  微合金化  高温塑性  

U76CrRE钢（／％：0．71～0．80C、0．50～0．80Si、0．80～1．10Mn、0．04～0．10V、0．25～0．35Cr、0．02RE）和U75V钢（／％：0．70～0．78C、0．50～0．70Si、0．75～1．05Mn、0．04～0．08V）的冶炼工艺流程为铁水预处理-150t复吹转炉-LF-VD280mm×380mm连铸，LF精炼后通过喂稀土包芯线加入稀土。对钢的铸坯进行热塑性试验结果表明，加入稀...

时效处理对15-5PH沉淀硬化马氏体不锈钢组织和力学性能的影响

关键词: 时效  力学性能  

研究了1000℃和1040℃ 30min水冷固溶480～620℃ 4h时效对15-5PH钢（／％：0．065C、0．46Si、0．58Mn、0．022P、0．004S、14．77Cr、5．19Ni、2．91Cu、0．22Nb）组织和力学性能的影响。结果表明，该钢在480℃ 4h时效后，开始析出富铜相和碳化物Nb（C，N），随时效温度升高，部分析出相长大；550℃时效15-5PH钢具有最佳综合力学性能：屈服强度...

稀土对X70管线钢腐蚀行为的影响

关键词: 稀土  腐蚀性能  x70  管线钢  

试验用X70管线钢（／％：0．12C、0．20Si、1．60Mn、0．005P、0．005S、0．10V、0．10Nb、0～0．15RE）用10kg真空感应炉冶炼。采用电化学和失重分析法研究了微量稀土对X70管线钢在0．1mol／LNa2SO4水溶液中的腐蚀行为。试验结果表明，微量稀土可降低管线钢腐蚀电流icorr，改善腐蚀形貌。随着稀土加入量的增加，腐蚀电流减小，当钢中的RE含量由...

20CrMnTiH齿轮钢铸坯宏观碳偏析对轧材带状组织的影响

关键词: 20crmntih齿轮钢  宏观碳偏析  带状组织  硬度  

20CrMnTiH钢Ф130mm圆钢的生产工艺流程为120tBOF-LF-VD-300mm×430mm坯连铸-连轧。不同连铸工艺（过热度15～30℃，电磁搅拌0～400A）生产的连铸坯和轧材的宏观碳偏析表明，较高的过热度和过强的结晶器电磁搅拌会加重20CrMnTiH钢连铸坯和轧材的宏观碳偏析；严重的宏观碳偏析，加剧晶枝偏析，提高钢的带状组织级别并提高退火钢材正偏析区的硬度值...

L360NB管线钢连续冷却转变（CCT）曲线的测定和冷却速度对组织的影响

关键词: l360nb管线钢  cct  曲线  组织  

用Gleeble-1500热模拟试验机测定了L360NB管线钢圆铸坯（／％：0．14C、0．32Si、0．14Mn、0．020Ti、0．010V、0．038Nb、0．040Al）的连续冷却转变（CCT）曲线，并用光学显微镜观察了0．1～50℃／s冷却速度的组织。结果表明，当冷却速度为0．1℃／s时，钢的组织主要为板条贝氏体和准多边形铁素体，有少量针状铁索体，当冷却速度≥1．0℃／s，...

430铁素体不锈钢晶间腐蚀敏感性评测方法及影响因素

关键词: 晶间腐蚀  铁素体不锈钢  

采用双环-电化学（DL-EPR）法评价了热轧和退火430铁素体不锈钢（／％：0．038C、16．83Cr）的晶间腐蚀敏感性。确定了一种适合的试验参数，试验溶液为0．05mol／LH2SO4＋0．001mol／LKSCN＋0．01mol／L NaSO4，扫描速率为正扫5．0mV／s，反扫1．67mV／s，当Ra值（反扫电流Ir／正扫电流Ia）越高，晶间腐蚀敏感性越严重。试验结果表明，热轧后的4...

洁净度和控轧控冷工艺对SCM435热轧盘条塑性指标的影响

关键词: 冷镦钢scm435  热轧盘条  洁净度  马氏体  塑性  

试验结果得出中间包和结晶器卷渣形成的尺寸50～60μm大型铝酸钙夹杂物和贝氏体相变时间不足形成的8％～10％马氏体是SCM435钢（／％：0．34～0．35C、0．98～1．00Cr、0．19～0．21Mo）Ф12mm热轧盘条塑性指标低的主要原因。通过（1）延长LF精炼软搅拌时间，采用保护式浇铸和钢包下渣检测控制系统，稳定拉速以减少卷渣和大型夹杂物；（2）改善控...

珠光体偏析带与Ti（C，N）对HG70C钢热轧板拉伸断口分层的影响

关键词: 低合金高强焊接钢hg70c  拉伸断口  分层  碳氮化物  

针对低合金高强焊接钢HGTOC（／％：0．069～0．077C、0．07～0．11Si、1．79～1．83Mn、0．011。0．012P、0．004—0．005S、0．121-0．123Ti、0．046～0．047Nb）8～12mm板拉伸试验后试样断口出现分层的现象，利用金相显微镜、扫描电镜和能谱仪对断口形貌及分层附近区域进行了观察和分析，并且统计分析了实际生产中加热参数。结果表明，该钢种...